【正文】 ……………………………… 三 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)第三部分 上部結(jié)構(gòu) 六 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算……………………………………………十 主要參考資料第六部分本設(shè)計(jì)下部構(gòu)造設(shè)計(jì)采用手算與電算程序結(jié)合的方法。從國(guó)計(jì)民生對(duì)交通發(fā)展的要求上闡述建橋的必要性與可行性。5． 7 176。結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力計(jì)算和荷載組合；7．施工程序。五、畢業(yè)設(shè)計(jì)內(nèi)容與要求1．無(wú)手算內(nèi)容不得參加畢業(yè)答辯。5．7．“技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)”的指標(biāo)選擇與計(jì)算8．：（1）混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，主要強(qiáng)度指標(biāo)：強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：fck=，ftk=強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fcd=，ftd=彈性模量 MPa相對(duì)界限受壓區(qū)高度：ξa=，ξpu=（3）普通鋼筋 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fsd=280MPa彈性模量：Es =1052.（3）計(jì)算截面幾何特征將主梁跨中截面劃分成五個(gè)規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計(jì)算見(jiàn)表11分塊面積對(duì)截面形心的慣矩I=Aidi2cm4⑺=⑷+⑹20247328三角承托3780315952∑I=65540227小毛截面翼板770小毛截面形心至上緣距離ys=∑Si/∑Ai=梁端部分段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，同時(shí)也為布置錨具的需要，在距梁端7800mm范圍內(nèi)將加厚到與腹板同寬。恒載集度（1） g(5) =25= KN/m：一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）=一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）=恒載內(nèi)力計(jì)算表 表12MG1KVG2KMGK0000對(duì)于T形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算：IT＝式中：bi和ti——相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和高度；ci——矩形截面抗扭剛度系數(shù)；m —— 梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。 表14分塊名稱(chēng)1/3ηi413號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖15所示（以①號(hào)梁為例）。 跨中的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖示(2)支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)mo如圖17所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載(3) 荷載橫向分布系數(shù)匯總跨中—1/4跨mc M=(1+μ)ξΣmipiyi =掛—100 載汽7/953%由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為：為驗(yàn)核上述布置的鋼束群重心位置，需計(jì)算錨固端截面幾何特性。Sicm45腹板15307鋼筋豎向距離為45厘米。 表19鋼束號(hào) xk（cm）1，27 表110計(jì)算截面sinθ0li 為負(fù)值，鋼束尚未彎起鋼束尚未彎起1,270505043159887594471086688886589871毛截面b1= 160 cm n=4424592665540227809090886104313∑階段1:鋼束灌漿錨固前7596803074400594471085455686589871毛截面b1= 170 cm n=421588580427271136436286415454313∑階段1:鋼束灌漿錨固前本設(shè)計(jì)中，主梁從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)理了如下幾個(gè)階段：（1）主梁混凝土澆筑，預(yù)應(yīng)力筋束張拉（階段1）Ws=J/ysep(mm)26713581747ys(mm)953截面支點(diǎn)圖中：b=200mm，上翼緣板厚度為150mm，若考慮承托影響，其平均厚度為3，4θ(弧度)L/4截面x（m）1395387σl22999Δσ(MPa)5Npe (KN)1239跨中 表120截面3,4在荷載組合作用下應(yīng)滿(mǎn)足：S1（109 mm3）上梗肋處階段177主拉應(yīng)力σtp (MPa)上梗肋變截面處不同計(jì)算點(diǎn)主應(yīng)力匯總表主拉應(yīng)力σtp(MPa)圖118十二、橫隔梁計(jì)算（一）確定作用在跨中橫隔梁上的計(jì)算荷載本設(shè)計(jì)采用修正的剛性橫梁法計(jì)算橫隔梁內(nèi)力，先需做出相應(yīng)的內(nèi)力影響線。 圖121 橫隔梁配筋及其計(jì)算截面設(shè)計(jì)資料設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部結(jié)構(gòu)：標(biāo)準(zhǔn)跨徑：40m（墩中心距離）主梁全長(zhǎng)：計(jì)算跨徑：橋面凈空： m + + m =12m設(shè)計(jì)荷載：汽20，掛100橋面橫坡：% 水文地質(zhì)條件（本設(shè)計(jì)為假設(shè)條件） 設(shè)計(jì)依據(jù)：《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》葉見(jiàn)曙主編，人民交通出版社《橋梁計(jì)算示例集》（梁橋）易建國(guó)主編，人民交通出版社《橋梁工程》（1985）姚玲森主編，人民交通出版社《公路橋涵標(biāo)準(zhǔn)圖》公路橋涵標(biāo)準(zhǔn)圖編制組，人民交通出版社《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（合訂本）》(JTJ02185)人民交通出版社《公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ02285）二. 蓋梁計(jì)算順橋向蓋梁寬度b=1800mm橫橋向蓋梁寬度B=10400mm結(jié)構(gòu)尺寸如圖21所示。圖21②~④1）汽20，①對(duì)稱(chēng)布置時(shí)，取單列和雙列最大值。非對(duì)稱(chēng)非對(duì)稱(chēng)○1~○10非對(duì)稱(chēng)非對(duì)稱(chēng)○1~○10位置本設(shè)計(jì)蓋梁配筋計(jì)算采用《柱式墩臺(tái)CAD系統(tǒng)》進(jìn)行計(jì)算。上緣8 17圖2120 通過(guò)課程設(shè)計(jì)，我們覺(jué)得有如下收獲：運(yùn)用所學(xué)知識(shí)進(jìn)行了實(shí)踐，樹(shù)立正確的設(shè)計(jì)思想，掌握了橋梁設(shè)計(jì)的一般方法和規(guī)律，提高了橋梁設(shè)計(jì)的能力；通過(guò)設(shè)計(jì)，熟悉了設(shè)計(jì)過(guò)程，學(xué)會(huì)準(zhǔn)確使用資料、設(shè)計(jì)計(jì)算、分析設(shè)計(jì)結(jié)果、繪制圖樣，在橋梁設(shè)計(jì)基本技能的運(yùn)用上得到訓(xùn)練；鞏固了所學(xué)的知識(shí)，強(qiáng)化了創(chuàng)新意識(shí)，在設(shè)計(jì)實(shí)踐中深刻領(lǐng)會(huì)到了橋梁設(shè)計(jì)的內(nèi)涵；這次綜合訓(xùn)練，也增強(qiáng)了我們的動(dòng)手能力，進(jìn)一步學(xué)會(huì)將理論運(yùn)用于實(shí)際；在本次設(shè)計(jì)的過(guò)程中，我感觸最深的當(dāng)數(shù)查閱大量的參考文獻(xiàn)。混凝土受壓彈性模量Ec=104Mpa。 鋼筋根數(shù) 24○2~○2○3~○3○4~○4①~①○3~○30Q右○3~○30Q右圖25（尺寸單位：cm）η1=，η2=，η3=，η4=，η5=，M4=****=Q左每片中梁自重KN/m 地基土上層為硬塑性粘土，土層厚度為8米，其地基土的比例系數(shù)m=15000KN/m4，樁周土極限摩阻力τ =60Kpa,σ容許承載力[σ0]=260Kpa；①中層為硬塑性亞粘土，土層厚度為7米，其地基比例系數(shù)m=18000KN/m4，樁周土極限摩阻力τ =70Kpa，容許承載力[σ0]=300Kpa；下層為中密粗沙加礫石，土層厚度為12米，其地基土的比例系數(shù)m=35000KN/m4，樁周土極限摩阻力τ =120Kpa，容許承載力[σ0]=450Kpa。（五）抗剪能力驗(yàn)算十三、支座計(jì)算本設(shè)計(jì)采用板式橡膠支座。 圖120 行車(chē)道板鋼筋布置圖 c．總恒載內(nèi)力圖116中：g1=125= KN/m，為現(xiàn)澆部分懸臂板自重；計(jì)算二期恒載內(nèi)力如下彎矩：Mg2=（）2（）=?m剪力：Qg2=c．總恒載內(nèi)力綜上所述，懸臂根部恒載內(nèi)力為彎矩：Mg==?m剪力：Qg=+=2）活載內(nèi)力M活＝ KN?mQ活＝。由于行車(chē)道板寬跨比大于2，故按單向板計(jì)算，懸臂長(zhǎng)度如圖116。 。2．變形計(jì)算 變截面處不同計(jì)算點(diǎn)主應(yīng)力匯總表993階段3660 計(jì)算點(diǎn)幾何性質(zhì)八、 抗裂性驗(yàn)算跨中L/4變截面平均支點(diǎn)σlⅡ=σl5+σl6上述各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失組合情況列于表120。0σ預(yù)(MPa)3,4σl5跨中Δσ(MPa)1,21395σl1x（m）總計(jì)（MPa）支點(diǎn)在本設(shè)計(jì)中，所有預(yù)應(yīng)力鋼筋均彎起，只有縱向構(gòu)造鋼筋沿全梁通過(guò)，此處的h0計(jì)算截面承載能力L/4L/4898894132412391243再將主梁吊裝就位，并現(xiàn)澆頂板600mm的連接段十，該段的自重荷載由上一階段的截面承受，此時(shí)，截面幾何性質(zhì)應(yīng)為計(jì)入了預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)，該階段頂板的寬度仍為160cm。階段3：二期荷載、活載鋼束換算面積（ny1）nΔAy1329713804272717370783722313573491952b3= 230 cm∑毛截面837481926略237859365476階段3：二期荷載、活載鋼束換算面積（ny1）nΔAy95586550422759447108437299855201182b3= 220 cm∑毛截面8374819216略49648161420139支點(diǎn)截面xi=1950cm50cili 各截面鋼束位置（ai）及其傾角（θi）計(jì)算值474015θ0(度)鋼束計(jì)算圖113 封端混凝土塊尺寸圖7=4+6翼板cm4di=ysyi 取45根，OVM型錨具，供給的預(yù)應(yīng)力截面面積Ap =45*139=6255mm22. 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置（1）跨中截面及錨固端截面的鋼束布置查表11：AC=106mm2,ycs=, ycx=,Jc=1012mm4,Wx=Jc/ycx=109mm3,ep為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離， ep=ycxap,假設(shè)ap=150mm，ep==提高后的組合Ⅲ47%51%組合Ⅲ恒載1/4L內(nèi)力組合按“”條規(guī)定進(jìn)行，恒載產(chǎn)生的效應(yīng)與活載產(chǎn)生的效應(yīng)同號(hào)時(shí)：則 Q=(1+μ)ξΣmi