【正文】 表中數(shù)據(jù)表明，壓力升高在甲醇中的溶解度增大，溶解度與壓力幾乎成正比關(guān)系。 溶解度方程式中的 Ko 和 A 華魯恒升集團(tuán)工藝手冊 ―― 低溫甲醇洗 第 7 頁 共 48 頁 溫度℃ 亨利系數(shù) Ko atm/分子數(shù) A Cm3 N2 H2 CH4 N2 H2 CH4 0 –––––––– 6600 –––––––– –––––––– 65800 –––––––– 3805 –––––––– –––––––– 52200 –––––––– –––––––– 25 3778 8210 60400 22400 28000 35 –––––––– –––––––– –––––––– –––––––– 62020 45 3680 9410 –––––––– 73200 24000 –––––––– 50 –––––––– –––––––– –––––––– –––––––– 91500 60 3450 –––––––– 63600 –––––––– 將氫、氮和甲烷在甲醇中的亨利系數(shù)列入下表 : 氫、氮和甲烷在甲醇中的亨利系數(shù) (MPa) 氫 氮 甲烷 0 –––––––– –––––––– –––––––– –––––––– 25 45 (35℃ ) (50℃ ) 60 –––––––– 各種氣體在甲醇中的溶解熱 ,由下表可見 ,C2O 和 H2S 在甲醇中的溶解度不大 ,但因其溶解度較大 ,因而塔內(nèi)仍有明顯提高 ,為了保持一定的吸收效果 ,塔中部需設(shè)置冷凍以排除吸收放熱。 Kg/hr D通往設(shè)備的 CO2 流量， Kg/hr P CO2氣相中 CO2 的分壓 F CO2 CO2 的逸度 d填料環(huán)的外徑 h填料環(huán)的高度 Pr普蘭德數(shù) Pr=Cpu/λ f λ f液體的導(dǎo)熱系數(shù)， Kcal/ 在其它條件相同時， H2S 的吸收速度約為 CO2 的吸收速度的十倍，因 H2S華魯恒升集團(tuán)工藝手冊 ―― 低溫甲醇洗 第 9 頁 共 48 頁 濃度比較小，所以 CO2 的吸收是抑制過程，影響吸收速度的最大因素是溫度和壓力。第三類冷量損失部分可加以回收，另一部分由液氨提供的冷量來補(bǔ)償。 （１０）汽提原理 汽提是物理過程，它用于破壞原氣液平衡而建立一新的氣液平衡狀態(tài)，達(dá)到分離物質(zhì)的目的。第二，在甲醇再生塔中用甲醇蒸汽做為介質(zhì)，將溶解于甲醇中的 COH2S、 COS 全部解吸出來，達(dá)到甲醇再生的目的。精餾塔內(nèi)各塊塔板上物料的組成及總壓 并不相同，因而從塔頂至塔底形成某種溫度分布。 甲醇洗滌塔 塔分上塔和下塔。 另一部分溶解熱經(jīng) C1001 上塔下段底部富 CO2 甲醇液帶出，其溫度為 ，這股溶液分兩部分，一部分去 2 號循環(huán)氣閃蒸槽 V1003，另一部分進(jìn)入 C1001下塔頂部。其中大部分經(jīng) E100 E1001 復(fù)熱后，以 MPa（ A）， ℃送往尿素車間生產(chǎn)尿素，多余的部分經(jīng)旁路管線壓力閥的調(diào)節(jié)從 C1002 塔頂并入C1003 塔頂尾氣管線復(fù)熱后放空。 從 C1002 塔中段底部塔板進(jìn)入到 C1003 塔的甲醇液直接加到 C1003 塔的升氣管塔板上，而不是比其高的中段上部塔板上。而同時解吸的 H2S被回流液洗下來。 H2S 得到再濃縮。分離的氣體一部分循環(huán)回 C1003 塔下塔中部，另一部分經(jīng) H2S 餾分冷卻器 E1014復(fù)熱后送入克勞斯裝置（ 1398NM3/hr， (A)， ℃，含 H2： ％，CO2： ％， CH3OH： ％）。 分離的廢水（ ， (A)， ℃，含水 ％， CH3OH：％）經(jīng)塔底送往廢水處理工段。 （一） 工藝特點(diǎn)： 1. 流程布置特點(diǎn) 我廠采用的是五塔流程，設(shè)備多、流程長，按照溫度等級可將整個系統(tǒng)劃分為冷區(qū)和熱區(qū)，冷區(qū)主要包括甲醇洗滌塔 C100 CO2 解吸塔 C1002 及硫化氫濃縮塔 C1003 及其有關(guān)的換熱器、泵、罐。因此在停車期間，嚴(yán)禁高、中、 低壓串壓。尿素生產(chǎn)所需的 CO2 量為 Nm3/h，這就意味著大量的 CO2需在硫化氫濃縮塔 C1003 內(nèi)解吸并放空。 （ 2） V1002 罐底部送往 C1003 的液體管線閥 LV1016 全關(guān)，將所有液體送入 C1002 解吸回收 CO2（參見圖 6）。這樣，這股甲醇蒸汽所攜華魯恒升集團(tuán)工藝手冊 ―― 低溫甲醇洗 第 21 頁 共 48 頁 帶的能量在 C1004 內(nèi)被利用，作為甲醇再生的一股熱源，即減少了投資，又給操作帶來了方便。 （ 4） 塔板上液面梯度較少，氣體分配均勻。 引起甲醇 /水分離罐分離效果不佳的主要原因?yàn)楣薜娜莘e太小，氣速太高，氣體在罐內(nèi)停留時間短，水 來不及分離而帶入甲醇洗滌塔 C1001 中。 第五節(jié) 主要控制回路及操作要點(diǎn) （一）甲醇洗工段控制回路一覽表 低溫甲醇洗脫除酸性氣體工藝流程長控制回路多，主要有：流量控制回路，壓力控制回路，溫度控制回路，液位控制回路及手操器，現(xiàn)將其列表如下：（見華魯恒升集團(tuán)工藝手冊 ―― 低溫甲醇洗 第 23 頁 共 48 頁 表 6） 表 6 控制回路一覽表 類別 序號 位號 控制對象 備注 流量控制回路 1 FICA1005 甲醇洗滌塔 C1001 上塔底去下塔甲醇流量 比例調(diào)節(jié) 2 FICA1008 閃蒸罐 V1002 去 CO2 解吸塔 C1002 的甲醇流量 比例調(diào)節(jié) 3 FICA1009 CO2 解吸塔 C1002 塔頂甲醇回流量 4 FICA1014 出甲醇泵 P1004 的貧甲醇流量 比例調(diào)節(jié) 5 FICA1015 去甲醇再生塔再沸器 E1011 的蒸汽流量 6 FICA1018 循環(huán)返回 H2S 濃縮塔 C1003 的富 H2S 氣體流量 7 FICA1023 出甲醇過濾器 S1001 去甲醇 /水精餾塔C1005 的甲醇量 8 FICA1024 去甲醇 /水精餾塔再沸器 E1015 的蒸汽量 串級調(diào)節(jié) 壓力控制回路 1 PIC1004 C1002 塔的 CO2 氣體壓力 2 PICA1007 循環(huán)氫壓縮機(jī) K1001 入口工藝氣壓力 分程控制 3 PICA1014 （去尿素的 CO2 產(chǎn)品壓力）出 H2S 濃縮塔C1003 的尾氣壓力 4 PICA1034 貧甲醇貯罐 V1004 的壓力 分程控制 5 PICA1036 出甲醇再生塔 C1004 的富 H2S 氣體壓力 分程控制 6 PICA1041 去硫回收工段的富 H2S 管線補(bǔ) N2 壓力 溫度 1 TICA1057 甲醇 /水精餾塔 C1005第 11 塊塔板上的溫度 串級調(diào)節(jié) 液位控制回路 1 LICA1001 甲醇分離罐 V1001 液位 2 LICA1004 甲醇洗滌塔 C1001 下塔底液位 3 LICA1006 甲醇洗滌塔 C1001 上塔底液位 華魯恒升集團(tuán)工藝手冊 ―― 低溫甲醇洗 第 24 頁 共 48 頁 4 LICA1010 氨冷器 E1005 液氨的液位 5 LICA1013 氨冷器 E1004 液氨的液位 6 LICA1016 1 號循環(huán)氣閃蒸罐 V1002 的液位 分程調(diào)節(jié) 7 LICA1018 2 號循環(huán)氣閃蒸罐 V1003 的液位 8 LICA1021 V1007 液位 9 LICA1023 CO2 解吸塔 C1002 塔底液位 10 LICA1025 CO2 解吸塔 C1002 塔中部液位 11 LICA1027 CO2 解吸塔 C1002 塔上部液位 12 LICA1031 H2S 濃縮塔 C1003 塔底液位 13 LICA1034 H2S 濃縮塔 C1003 中部液位 14 LICA1040 甲醇再生塔 C1004 塔底液位 15 LICA1044 甲醇分離罐 V1006 液位 16 LICA1046 氨冷器 E1013 的液位 17 LICA1048 甲醇分離罐 V1005 的液位 18 LICA1050 甲醇 /水分離塔 C1005 底部液位 手操器 1 HIC1001 E1001 前向工藝氣噴入甲醇的量 2 HIC1002 開車管線不純工藝氣的流量 3 HIC1038 去硫回收的富 H2S 工藝氣體流量 4 HIC1046 過濾器 S1001 后去 E1010 的甲醇流量 （二） 主要控制回路說明 下面對幾個較典型的控制回路做一介紹，其它的控制回路見表。 —— FFICA1014，調(diào)節(jié)從 P1004 泵進(jìn) C1001 塔頂?shù)呢毤状剂?，隨 FIA1001華魯恒升集團(tuán)工藝手冊 ―― 低溫甲醇洗 第 26 頁 共 48 頁 成正比例變化。當(dāng) 閥全關(guān)時，中控按下 HS1004 按鈕（開工管線關(guān)閉按鈕 ）， 閥打開， ～ 3 閥關(guān)閉，這時開工管線處于關(guān)閉狀態(tài)。 K1001 入口壓力控制回路 PICA1007（圖 17） ] (三 ) 操作要點(diǎn)： 正常運(yùn)行時，本工段的操作是圍繞穩(wěn)定工況，向液氮洗及硫回收工段提供合格的工藝氣，向尿素提供合格的二氧化碳產(chǎn)品氣而進(jìn)行的。 ⑷ 甲醇中水含量高，造成吸收能力下降，此時要加大去甲醇 /水精餾塔的甲醇流量 FICA1023 降低貧甲醇的含水量。冷量不平衡時，入甲醇洗滌塔C1001 的工藝氣溫度升高，去 C1001 塔頂?shù)呢毤状紲囟壬?，會引起?C1001塔的工藝氣中 CO2 微量上升。當(dāng)從 H2S 濃縮塔 C1003 去經(jīng)甲醇再生塔 C1004的甲醇中 CO2 含量一定時，甲醇循環(huán)量大，從冷區(qū)帶到熱區(qū)的 CO2 總量也多了，使 CO2 解吸冷量回收減少了，冷損增加由于換熱器存在端面溫差，甲醇循環(huán)量大，換熱器的換熱冷損也增大。 華魯恒升集團(tuán)工藝手冊 ―― 低溫甲醇洗 第 31 頁 共 48 頁 系統(tǒng)中循環(huán)的絕大部分甲醇是被二氧化碳、硫化氫飽和了的富液，停車后一旦溫度稍有升高就會有 CO2 等解吸出來。應(yīng)停甲醇循環(huán)，因?yàn)檫@時正常循環(huán)無法維持。 （ c） 確認(rèn)開關(guān)聯(lián)鎖系統(tǒng)動作正常。 2 ~ 0。 在干燥過程中， N2 置換（ O2 ： 0。充壓 速率不超過 , 通過調(diào)節(jié) N2 手動閥 ,同時觀看 PII1605 進(jìn)行控制。 （ f） 緩慢 打開（ FV1614：手動， 120m3/h） （ g）當(dāng) V1604 液拉（ LIA1638）為 25%時，關(guān) FV1614（同時，通過自動止逆伐 P1604 開始打循環(huán)到 V1604），循環(huán)操作應(yīng)謹(jǐn)慎小心，因在循環(huán)過程中，P1604 會使 V1604 中的甲醇每小時升高 40 ℃ 。 (4)V1607 (a) 當(dāng) C1603 上塔液位 (LICA1634) 建立時， P1601 排氣。 (6) C1604 (a) 當(dāng) C1603 底部液位 (LICA1631)建立時， P1603 排氣。當(dāng)LICA1627 達(dá) 50%時投自動。 (b)確認(rèn) TICA165 TI1659 溫度穩(wěn)定。 5．冷卻 (1) 充液 NH2 (a) 確認(rèn)氨冷凍系統(tǒng) (K1950)投入運(yùn)行，甲醇以正常流速的 50%循環(huán)。 (b) 開冷卻伐，冷卻備用泵 (P160 P當(dāng) E1605液位 (LICA1610)達(dá) 50%時， LICA1610 投自動。操作時應(yīng)注意避免TICA165 TI1659 溫升過快。 (f) 當(dāng) C1602 中段底部液位建立時，緩慢打開 (手動 )。 (c) 緩慢 打開 LV1631(手動 )，當(dāng) LICA1631 達(dá) 50%時投自動。 (d) 當(dāng) V1607 液位 (LICA1621)建立時， P1602 排氣。 (i) 由于會有些氮溶解于甲醇中，所以必須不斷補(bǔ)充氮?dú)馐?C1601 壓力穩(wěn)定。升壓速率不超過 ，用一手動氮伐進(jìn)行調(diào)節(jié)。 華魯恒升集團(tuán)工藝手冊 ―― 低溫甲醇洗 第 34 頁 共 48 頁 2． 充壓（參閱附圖） （ 1） 高壓部分（ C1601 及期周圍有關(guān)部分） （ a） 確認(rèn)下列伐位： TDV1716 前截止伐 關(guān) MV1801 及其旁路伐 關(guān) （ K1850 入口電動伐） MV1501 及旁路伐 關(guān) PIC1713 投自動（設(shè)定值 5。 2~0。 （ 4） 確認(rèn)下列公用工程條件具備： —— 氮（ N2 和 Na ，系統(tǒng)充壓和氣提用）。 （ 2） 確認(rèn)設(shè)備和管道上的伐位。 塔類設(shè)備較多，本工段共有五個塔，每個塔的塔板上都有一定的持液量，一旦停原料氣或蒸汽，塔板上液體難以