虛擬三軸銑削過程的切割和優(yōu)化(完整版)
【正文】 浸泡角度被定義為一個與半徑RB0的圓刀片面銑刀罪k（Z）188。經(jīng)計算一體化的界限，切割勢力式。刀的一部分參與用于計算離散刀具位置的界限在三角函數(shù)表達式式銑削力。 “布倫特的方法需要三個初始浸泡點和潛在的支架的最低，即，滿足以下關系：估計反拋物線插值，即在未來的最低點，找到了拋物線的定義極值的位置這三個點[32]。為了克服奇點，以下更改變量戰(zhàn)略建議注意：關系在奇異點舉行。此外，切削力系數(shù)，一般沿刀具軸作為一個額外的非線性來源為球頭廠不同，因此，數(shù)值積分算法是必不可少的。參數(shù)邊界持續(xù)進修基金，即，采取從CAD系統(tǒng)的輸入。雖然封閉形式的解決方案的首選，由于其少計算負擔，廣義的分析關系不總是有可能，由于復雜的交匯區(qū)之間的刀具和工件的切削力系數(shù)，刀具的幾何形狀。由于形狀零件的幾何形狀變化沿刀具路徑，刀具部分交叉口的幾何形狀，必須進行評估，在離散的時間間隔，不能小于每齒進給。預計到笛卡爾工具設備元件的坐標旋轉(zhuǎn)切削力使用坐標變換代入。一個典型與一般的端銑刀銑削操作如圖1。提出的所有建議的優(yōu)化方法，迄今為止，都集中在非常具體的銑削操作與專用約束，如切削力，切屑負荷，穩(wěn)定或幾何量去除。 [18]提出一個斷行的進給率機械切削力模型為基礎的調(diào)度模型通過調(diào)整平面端銑的NC代碼塊大小根據(jù)的加速和減速時間控制器。一直有大量的工作報告關于過程模擬和優(yōu)化。雖然報道了大量的個人建模的，但簡化加工工序的理解過程中的行為，又沒有多大的努力廣義報道。切沿尖端部分表面的切削力分布是評估的基礎上銑削力學的規(guī)律。許多研究者以后工作特定類型的刀具銑削操作力學如面[2]，圓柱[35]，球頭[69]和圓錐球銑刀[10]。[15]通過調(diào)整加工時間減少進給率的基礎上對芯片厚度的約束，和Lazoglu等。此外，每個滑道的路口被用來計算切削力離散時間步驟，從而大大增加了計算時間。優(yōu)化進給速度是考慮機床加速過濾和減速的限制，算法測試沖壓模具加工。 dz/ sin k（z）是差的接觸長度，和DZ的差動元件的軸向高度。由于系數(shù)和，需要一個過程輸出的進給率計算一次，可以很容易地被考慮其他重要的過程輸出，如主軸的扭矩/功率，以及由此產(chǎn)生的切削力，可以以類似的方式計算。使用類似的測繪技術，長笛ontothe CEP證書，然后將出現(xiàn)一個傾斜的線時，螺旋是可以映射常數(shù)。 [31]。 （10）是解決沿尖端與工件接觸的積分。刀具接觸功能（CET）。有脫穎而出，一個適當?shù)臄?shù)值方法是不可避免的。一旦創(chuàng)建NC程序，才可以進行優(yōu)化由調(diào)整主軸轉(zhuǎn)速和進給領域。此外，限制帶寬和加速進給驅(qū)動裝置被認為是避免頻繁波動進給速度。容安瀾一體化[32]算法整合差切削力其他加工狀態(tài)變量的數(shù)值。要在增量時間計算切削力由于不同芯片的幾何形狀和整合邊界的步驟。包圍曝光初始條件（F100，F(xiàn)2，F(xiàn)30），滿意通過迭代算法，從任何點開始，在下坡方向移動，直到下坡的趨勢所以括號內(nèi)的最低功能停止。在加工過程中切削力的努力來衡量，鑄造安裝在測量平臺奇石9281B測功機。及（d）頂視圖。本機的扭矩和功率曲線被用作刀具的約束，雖然他們只粗加工工序，即，大切的深度和寬度最關鍵的。預期的實際和預測的周期時間之間的差異是因為數(shù)控的特點是假設的機器上使用特定的控制器。表4為不同的操作和刀具的優(yōu)化標準。 9作比較。在優(yōu)化階段，這是取決于用戶定義的約束和過程類型（粗加工，半精加工或精加工）的周期時間可以減少或增加。，Y. Altintas/國際工具機暨制造48（2008）1063年至1071年圖8。[5] SA Spiewak，銑削切割點軌跡的分析模型，ASME期刊為工業(yè)1164（1994）440448工程。[12] ，Y. Altintas，力學和動力學一般銑刀的一部分，我：螺旋立銑刀，國際機床及制造41（2001年）2195年至2212年。[18] ，脫線的進給率的調(diào)度使用虛擬數(shù)控基于切削加工性能的評價，計算機輔助設計35（2003）383393。[25] . ，李屬鄭，劉D. C.，扎實的基于模型的銑削過程模擬和優(yōu)化系統(tǒng)集成的CAD / CAM，材料加工技術138（2003）513517。[32] ，在C的數(shù)值方法：科學計算的藝術，劍橋大學出版社，1988。[27] ??. Armarego，材料去除過程：中級課程，墨爾本大學，1993年，第4849頁。[20]。[14]。[7] Y. Altintas，李本能，球頭銑刀的力學和動力學，ASME雜志制造科學與工程120（1998）684692。圖9。這是實現(xiàn)一個完整的虛擬加工機床和切削過程中使用數(shù)字模型的零件之前，尚存的重大挑戰(zhàn)。在本文中，提出了三軸虛擬銑削過程仿真與優(yōu)化策略。（a）原始，和（b）優(yōu)化方案的芯片形成。T63的操作1，在z188。此外，芯片的最大厚度為每個基于山特維克可樂滿的刀具指定金屬切削技術指南“和主目錄。在一般情況下，切削力的測量和模擬之間的緊密匹配是顯而易見的，但是，也有部分切削力r例如大幅偏離，圍繞30日的第二個圖 5，測力最低，而預測值仍然是零。機
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