【正文】 ， 在支座處兩側(cè)寬度為 700 ㎜ ， 中間腹板寬度為由 400 到 700 漸變 。 這樣全橋從左到右共劃 分86 個單元 ， 87個截面 ， 計算網(wǎng)格圖如圖 。 87 個節(jié)點。 5 中跨合攏階段內(nèi)力 拼裝中跨合龍吊架，焊接合龍段骨架，綁扎合龍段鋼筋，澆注中跨合龍段，張拉中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束和剩余次中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束。 具體計算方法是：三跨連續(xù)梁 的四個支點中的每個支點分別下沉 1cm 其余的支點不動，所得到的內(nèi)力進行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的。論文 17 43 86 0 43 43 86 86 0 44 87 0 0 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求計算 規(guī)范（ JTJ D622020）規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為 ），或為在任 意階段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。論文 19 面的式推導(dǎo)得： pepcdA feeKK eWWeKMKeMn ???? ??????? ))(( )()()( m i nm a x下上下上下下上下下上下上 （ 422） pepcdA feeKK eWWeKMeKMn ???? ?????? ))(( )()()( m a xm i n下上下上上下上下上上下下 （ 423） 有時需調(diào)整束數(shù)，當(dāng)截面承受負彎矩時，如果截面下部多配 39。39。 預(yù)應(yīng)力束的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟指標(biāo)的 先進性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。 系數(shù) k 及μ的值 表 管道類型 K μ 橡膠管抽芯成型的管道 鐵皮套管 金屬波紋管 ～ ～ . 錨具變形損失 錨具變形，鋼筋回縮和拼裝構(gòu) 件的接縫壓縮損失δ s2，在計算接縫壓縮引起的應(yīng)力損失時，認(rèn)為接縫在第一批鋼束錨固后既完成全部變形量，以后錨固得各批鋼束對該接縫不再產(chǎn)生壓縮。 對懸臂拼裝結(jié)構(gòu)，作如下近似假設(shè)，可使先張拉鋼束重心處由后張 拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力計算簡化： （ 1）每懸臂拼裝一段，相應(yīng)張拉一批力筋；假設(shè)每批張拉預(yù)應(yīng)力都相同，且都作用在全部預(yù)應(yīng)力重心處； （ 2）在同一計算截面上，每一懸拼梁段自重所產(chǎn)生的自重彎矩都假設(shè)相等。 039。pc? —— 構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)習(xí)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； i —— 截面回轉(zhuǎn)半徑， AIi /2 ? ，后張法采用凈截面特性 239。 基本組合是永久作用的設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達式為： 0 0 1 112()mnu d G i G ik Q Q k c Q j Q jkijS S S S? ? ? ? ? ???? ? ??? 或 0 0 112()mnu d G id Q d c Q jdijS S S S? ? ???? ? ??? 式中 udS — 承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值； 0? — 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《通規(guī)》 JTG D602020 表 規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)計安全等級采用，對應(yīng)于設(shè)計安全等級一級、二級和三級分別取 、 ； Gi? — 第 i 個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)，應(yīng)按《通規(guī)》 JTG D602020 表 的規(guī)定采用； GikS 、 GidS — 第 i 個永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值； 1Q? — 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取 1Q? =。 正截面抗彎承載力驗算 根據(jù) JTG— 2020《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》中第 條進行成載能力驗算。 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計論文 31 混凝土斜截面主拉應(yīng)力 圖 (Mp) 使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗算 按持久狀態(tài)設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向正應(yīng)力，受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面主應(yīng)力。 cktcc f?? = = 拉應(yīng)力 σ tct≤ = =。中跨合攏結(jié)束時全橋的壓應(yīng)力如圖 18所示。 中跨合攏階段主壓力 圖 (Mp) 橋面鋪裝階段應(yīng)力 橋面鋪裝、等橋面系安裝完畢大橋建成后的全橋恒載應(yīng)力如圖 19 所示。由圖所示上、下緣最大壓應(yīng)力分別為 、 滿足容許應(yīng)力 。 計算結(jié)果如圖 14 所示上、下緣的最大壓應(yīng)力分別為 、 滿足規(guī)范要求 正截面混凝土的法向正應(yīng)力 圖 (Mp) 預(yù)應(yīng)力鋼筋中的拉應(yīng)力驗算 ktPEp ??? ? (1) pkpep ???? （ 2） 式中 PE? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值； pe? —— 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效應(yīng)力； kt? —— 混凝土法向拉應(yīng)力， p? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力。 計算結(jié)果見圖 11，單元上緣出現(xiàn)最小整應(yīng)力為 ，單元下緣出現(xiàn)最小正應(yīng)力為 ，滿足設(shè)計要求 短期效應(yīng)組合上緣最小正應(yīng)力及下緣最小正應(yīng)力 圖 (Mp) 2）作用長期效應(yīng)組合。計算時考慮沖擊系數(shù)和結(jié)構(gòu)系數(shù)，計算表達式見式 (1) RS?0? (1) 式中： 0? 為橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按公路橋涵的設(shè)計安全等級，一級、二級、三級分別用 、 、 ，本設(shè)計取用 ； S為作用（或荷載）效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計值； R為構(gòu)件承載能力設(shè)計值，是材料強度設(shè)計值 fd 和幾何參數(shù)設(shè)計值 ad的函數(shù)。論文 28 1QkS 、 1QdS — 汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值； Qj? — 在作用效應(yīng)組合中 除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第 j 個可變作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取 Qj? =，但風(fēng)荷載的分項系數(shù)取 Qj? =； QjkS 、 QjdS — 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第 j 個可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值； c? — 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取 c? =；當(dāng)除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取 c? =；尚有三種可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取 c? =；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時，取 c? =。論文 27 第 5 章 橋梁內(nèi)力組合 內(nèi)力組合的原則 公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行作用效應(yīng)組合，取其最不利效應(yīng)組合進行設(shè)計： 1 只有在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，才進行其效應(yīng)組合。 151 )],),([)( ?? ????? ? ?? （ （ ） AAA sp ??? A AA sp 39。此項應(yīng)力損失可根據(jù)〈〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范〉〉 JTG D62— 2020 表 條的規(guī)定，按下列公式計算。取 195GPa。 預(yù)應(yīng)力束的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時的需要。論文 20 6 6 49 49 7 50 7 7 50 50 8 51 8 8 51 51 9 52 9 9 52 52 10 53 10 10 53 53 11 54 0 11 11 54 54 0 12 55 0 12 12 55 55 0 13 56 0 13 13 56 56 0 14 57 0 14 14 57 57 0 15 0 58 0 15 15 0 58 58 0 16 0 59 0 16 16 0 59 59 0 17 0 60 0 17 17 0 60 60 0 18 0 61 0 18 18 0 61 61 0 19 0 62 0 19 19 0 62 62 0 20 0 63 0 20 20 0 63 63 0 21 0 64 0 21 21 0 64 64 0 22 0 65 0 22 22 0 65 65 0 23 0 66 0 23 23 0 66 66 0 24 0 67 0 24 24 0 67 67 0 25 0 68 0 25 25 0 68 68 0 26 0 69 0 26 26 0 69 69 0 27 0 70 0 桂林理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計上n 根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當(dāng)截面承受正彎矩時，如果截面上部多配 39。 Mmax、 Mmin項的符號當(dāng)為正彎矩時取正值，當(dāng)為負彎矩時取負值，且按代數(shù)值取大小。論文 14 圖 ? ?0N ， pdpcd fnAbxfN ?? （ 41） ? ? PMM ， )2/( 0 xhbxfM cdP ?? (42) 解上兩式得： 受壓區(qū)高度 bfMhhx cd P2200 ??? (43) 預(yù)應(yīng)力筋數(shù) )2/( 0 xhfA Mn pdp P?? (44) 或 ???????? ???bfMhhfA bfn cd ppdPcd2200 (45) 式中 PM — 截面上組合力矩。 由于溫度變化在橋面上是非線性的，在橋梁博士中的 ― 輸入使用信息‖ 的 ― 非線性溫度 1T