【正文】 9 少于 40 分鐘，噴漿壓力不小于 。如遇停電、機械故障原因，噴漿中斷時應(yīng)及時記錄中斷深度。 地質(zhì)勘察報告顯示該第二、第三 層 滲透系數(shù) K 為 ㎝ /S，根據(jù)我公司以往施工經(jīng)驗，該滲透系數(shù)值偏大，現(xiàn) 場施工時建議 :建設(shè)單位、監(jiān)理單位對該土層的滲透系數(shù)進行原狀土測定實驗以確保降水設(shè)備能力準確確定。深井必須穿透第四 層， 透水層頂高程約為 m，勘察報告未確定 透水層底高程 ，平均 井底高程確定為▽ 22m，水泵高程確定在▽ 21m， 抽水頂高程▽ 23m。造孔結(jié)束后，進行封底 ，逐節(jié)組裝下沉井管，井管接頭用寬 20cm 的土工布圍 2～ 3 圈，豎向置長竹片數(shù)道用鉛絲箍緊， 濾管外包 80100 目尼龍網(wǎng)二道。深基坑 是人、機械、材料較為集中的場所，因此深基坑的選擇位置應(yīng)考慮以下原則： ①盡可能利用坑壁原狀土后背。 、沉井施工工藝 施工準備→放樣復(fù)核→基坑開挖→砂墊層→素砼墊層→刃腳制作（鋼筋、模板、砼澆筑）→第二節(jié)（鋼筋、模板、砼澆筑）→養(yǎng)護至砼強度大于 75％以上→拆除墊層→挖土→沉井下沉→封底→底板施工→基坑回填。 頂管專項施工方案 15 （ 4） 、刃腳制作 ① 、模板支設(shè) 沉井井壁采用木模板拼裝。 B。 D。破除應(yīng)在專人指揮下分區(qū)、依次、對稱、同步地進行。刃腳下部土方必須連挖邊清理。在沉井四周壁上畫出測量標記、并設(shè)立水平指示尺。當發(fā)現(xiàn)傾斜、位移、扭轉(zhuǎn)時，應(yīng)及時通知值班隊長，指揮操作工人糾正，使在允許偏差范圍以內(nèi)。 沉井初沉階段每 小時至少測量一次，必要時連續(xù)觀測，及時糾偏，終 頂管專項施工方案 19 沉階段每小時至少測量一次，當沉井下沉接近設(shè)計標高時應(yīng)進行跟蹤觀測。隨著沉井的下沉，在沉井高的一側(cè)減少刃腳下正面阻力，在沉井低的一側(cè)增加刃腳下的正面阻力，使沉井的偏差在下沉過程逐漸糾正，這種方法簡單，效 頂管專項施工方案 20 果較好。 c 壓重糾偏 在沉井高的一側(cè)壓重，最好使用鋼錠或生鐵塊，這時沉井高的一側(cè)刃腳下土的應(yīng)力大于低的一側(cè)刃腳下土的應(yīng)力，使沉井高的一側(cè)下沉量大些，亦可起到糾正沉井傾斜的作用。 （ 7） 、施工質(zhì)量標準 ① 、沉井制作要求 A 沉井制作尺寸與設(shè)計尺寸允許偏差，絕對值小于 20mm； B 井壁厚度偏差小于177。 井 沉井邊設(shè)深 50cm集水井，以便雨水及地下滲水的抽排，沉井底板上設(shè)一個臨時高程點。=PD/2t= 5000/（ 2 600） =＜ 由以上驗算知 ,環(huán)向應(yīng)力 211。 ④ 、接收井砼井筒與磚砌井筒連接處受外側(cè)土主動壓力驗算 P=γ Htg2（ 45Φ /2） +(γ γ w)(HH0） tg(45Φ /2)+(Hh0)γ w 頂管專項施工方案 25 = 3 tg2（ 4517/2） +（ ）（ 32） tg（ 4517/2） +（ 32） 10 =50KN/m2=接收井所受環(huán)向應(yīng)力： 211。由于水中封底砼質(zhì)量較普通砼差，但本工程施工時有深井降水， 按降低地下水位至刃腳底部 。 K1=(G+f)/F≥ 式中： K1—— 抗浮安全系數(shù) G――沉井自重（ KN）， G=193++56=348t=3480KN f ――井壁與側(cè)面土反摩阻力（ KN）， f=147+177=324t=3240KN F—— 地下水向上浮力（ KN）， F=**10*10=3524KN 沉井鋼筋砼井筒及鋼 筋砼刃腳的自重以上已計算過，為 193t。 封 底鋼筋砼 自重 : ***+(*+*)/2**=34t 磚砌井筒段自重： ***3*=30t 基坑回填后磚砌井筒摩阻力 P=***3=110t G=125+34+30=189t=1890KN f=121+110=231t=2310KN F=**10*10=1734KN K1=(G+f)/F=(1890+2310)/1734=≥ 。 ③平臺口 尺寸（長寬）為： 長度 L=l1+ 寬度 B=D1+ 式中： l1管子長度（米） D1管外徑（米） B、棚架搭設(shè) ① 防雨棚 罩以防雨棚布為工作棚。而泥水倉里的泥水則通過由排泥管道排出，只要調(diào)節(jié)好進、排泥水的流量，就可以使掘進機的泥水倉中建立一定的壓力。根據(jù)我公司以往吊運頂管機的經(jīng)驗，頂管機吊裝初步選用 50t 吊車一次整體吊運，汽車運輸。導軌安裝的允許偏差：軸線位置177。通過調(diào)速閥可改變油泵的流量，據(jù)頂進時的工況要求及時控制主頂油缸的頂速。 注意調(diào)節(jié)進水量和排泥量以使之相互協(xié)調(diào)。一根專門用于掘進機尾部的同步注漿，另一根用于補漿。三通儲漿罐Φ h=2 m25 0L儲漿罐儲漿罐25 0L耐馳螺桿泵1M Pa高轉(zhuǎn)速低轉(zhuǎn)速 注漿支路管路布置圖DN 25 三通45176。 1 號注漿斷面的 4 只壓漿孔的壓力要均衡，補漿斷面的壓漿孔壓力也要均衡。管道內(nèi)每 10 米裝一只照明燈，功率 60W。進泥管路采用 4″鋼管，排泥管路采用 4″鋼管，管節(jié)接頭為卡箍式活絡(luò)接頭。 頂管出洞過程中與正常頂進階段，為了控制頂管的頂力，并保持地面沉降不超過允許值， 需要以一定的壓力向頂管管道與周圍土體的環(huán)形建筑縫隙壓注觸變泥漿，如果不設(shè)置洞口密封裝置或者洞口密封裝置設(shè)置達不到設(shè)計要求，壓注的觸變泥漿就會通過洞口流人工作井內(nèi)，無法形成完整的漿套，引起頂力上升，地面沉降增大，對頂管不利。橡膠板的縱橫方向襯棉紗線和尼龍線，以提高回彈力，保持良好的止水效果。 當推進至距接收井沉井井壁外側(cè) 30cm 處時，停止推進，鑿除沉井預(yù)留洞口封堵，在接收井鑿除封堵后掘進機頭應(yīng)迅速、連續(xù)頂進管節(jié)，盡快縮短出洞時間。 掘進機進入接收井前的復(fù)核時應(yīng)測量頂管機所處的方位，是確認頂管狀態(tài)、評估掘進機出洞時狀態(tài)和擬定施工軸線及施工方案等的 重要依據(jù)，使掘進機在此階段的施工中始終按預(yù)定的方案實施，以良好的狀態(tài)、準確無誤地進入接收井內(nèi)。工具管推進時形成的土洞與頂管間存在著一定的空隙，我們在頂進過程中，通過壓漿泵向管材與周圍土體間的空隙內(nèi)注人膨潤土懸浮液，懸浮液在管外轉(zhuǎn)變?yōu)槟z并迅速形成漿套，可阻止周圍土體及地下水進人空隙內(nèi)。主要指標為造漿率、失水量和動塑比。 ⑦注漿泵選擇脈動小的螺桿泵，流量與頂進速度相應(yīng)配。 中繼環(huán)由一些短行程的中繼油缸構(gòu) 成，這些油缸共同產(chǎn)生的推頂力，必須達到為推動該。因為頂進長度增加以后，管壁的施工應(yīng)力也越來越大，管壁承受的施工應(yīng)力，以及工作坑后背結(jié)構(gòu)和頂進設(shè)備的頂力，都有一定的限度，所以采用接力技術(shù)，來提高一次頂進的長度，減少工作坑。 ③膨潤土的貯藏及漿液配制、攪拌、膨脹時間，聽取供應(yīng)商的建議但都必須按照規(guī)范進行。另一方面頂進管材整個圓周被包圍，浮力定律便對其有效，我們可以計算出浮力大小，假定管材管壁厚度 D=內(nèi) ， D 外 = 內(nèi) ，則 管材重量 G=[（ 內(nèi) ） 2 ] r L = D 內(nèi) 2 r L 浮力 F=（ 內(nèi) ） 2 ρ L/4 其中 r 為鋼筋混凝土容重 ，ρ為膨潤土懸浮液容重 。切掉接收井中多余的管子，立模將管頭與井 頂管專項施工方案 42 壁一起用砼澆筑成型。 吊起工具管，清除泥土，迅 速將預(yù)留孔與管節(jié)之間的空隙堵住，并留好出水孔。在橡膠止水法蘭之前應(yīng)預(yù)埋注漿孔，以便壓注膨潤土泥漿（見下圖）。工作井洞口止水裝置應(yīng)根據(jù)工作井的具體條件來進行。 （六） 、頂管出洞 口技術(shù)措施 對工具管進、出洞口范圍內(nèi)的土體，施工時視土質(zhì)情況決定是否進行加固。 應(yīng)急電源采用的是地面?zhèn)溆靡慌_發(fā)電機，在隧道內(nèi)斷電時及時供電以保證照明、通風、施工的正常進行。 泥漿濃度設(shè)定主要取決于土層的滲透系數(shù)，土層的滲透系數(shù)大，說明土層孔隙大，在土層孔隙大的情況下，如泥水不能在挖掘面形成泥層，挖掘面就會失穩(wěn)坍塌。? 1800?1844自落式單向閥2 注漿主管（標準法蘭連接）中間連接用鋼內(nèi)接頭A向10176。在過中繼間位置做高壓軟管過渡。在頂管施工過程中，如果注入的潤滑泥漿能在管子的外圍形成一個比較完整的漿套，則其減摩效果將是十分令人滿意的，一般情況摩阻力減至 3～ 5kN/m2。 ④鋼后靠 管節(jié)頂進時油缸的反力，通過鋼后靠均勻地傳遞到工作井井壁上，避免井壁受力不均或局部受力過大造成井壁結(jié)構(gòu)破壞。 2mm。 ①底架 承托頂管機、頂進環(huán)、中繼間、鋼管管節(jié)。此外，還裝有主頂速度檢測儀、傾斜儀等可對頂進速度、機頭旋轉(zhuǎn)、水平傾角自動進行測量。 頂管專項施工方案 31 頂管施工方法 （一） 、頂管施工工藝流程 ，見下頁 （二） 、頂管掘進機選型 頂管專項施工方案 32 頂管施工現(xiàn)場圖 施 工準備 測量放樣 現(xiàn)場平面布置 起重設(shè)備安裝 注漿設(shè)備系統(tǒng)安裝 注漿材料配制 基坑導軌安裝 后座鋼板安裝 主頂油缸安裝 止水裝置安裝 掘進機試運行 破洞口磚封門 主頂油缸推進 出泥準備 頂進糾偏 泥漿壓注 操作控制 頂進出泥 接口檢驗 施工準備 糾偏測量 砼管或鋼管進場驗收 頂進設(shè)備安裝 掘進機井內(nèi)就位 掘進機出洞 管道頂進 砼管拼裝或鋼管焊接 頂進結(jié)束 頂管專項施工方案 33 機頭系 統(tǒng) 根據(jù)地質(zhì)勘察報告提供的土質(zhì)分析，本工程頂管擬采用泥水平衡頂管機頭。 ⑩ 、工作坑后背墻井壁受頂管反向力的抗剪、抗壓驗算 頂管專項施工方案 29 后背墻井壁受頂管反向力按照簡支結(jié)構(gòu)進行驗算，反向頂力 V 通過鋼后背均勻地作用于沉井井壁上。 頂管專項施工方案 28 封 底鋼筋砼 自重 : ***+(*+*)/2**= 磚砌井筒段自重： ***3*=56t 基坑回填后磚砌井筒反摩阻力 P=***3=177t K1=(G+f)/F=(3480+3240)/3524=≥ 。 沉 井 C25 砼 C15 毛石砼