【正文】 上拔量5 倍。2 當(dāng)極差超過平均值的30%時(shí)，應(yīng)分析極差過大的原因，結(jié)合工程具體情況綜合確定，必要時(shí)可增加試樁數(shù)量。反力裝置的選用應(yīng)充分利用試樁周圍的現(xiàn)有條件，但必須滿足其承載能力應(yīng)大于最大預(yù)計(jì)荷載的（）倍，其作用力方向上剛度不應(yīng)小于試樁本身的剛度。2慢速維持荷載法的加卸載分級(jí)、。 單樁水平臨界荷載及極限荷載的判定 1取H0–t–x0曲線出現(xiàn)突變（相同荷載增量的條件下，出現(xiàn)比前一級(jí)明顯增大的位移增量）點(diǎn)的前一級(jí)荷載為水平臨界荷載。 HCr –單樁水平臨界荷載（kN） 隨著近幾年房屋建筑的快速蓬勃發(fā)展，大孔徑超長樁在房屋基礎(chǔ)的應(yīng)用越來越廣泛，其承載力的確定顯得越來越重要，《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》（JGJ 1062003）中規(guī)定每個(gè)工程必須進(jìn)行樁基承載力試驗(yàn)以確定其承載力，確保其結(jié)構(gòu)安全性及經(jīng)濟(jì)性。按l0級(jí)9次加載，第一次按兩倍分級(jí)荷載加載。l時(shí)，本級(jí)荷載的下沉量大于或等于前一級(jí)荷載的下沉量的5倍時(shí)，加載即可終止。低應(yīng)變法適用于檢測混凝土樁的樁身完整性，判定樁身缺陷的程度及位置；本方法采用RS1616K(P) 動(dòng)測儀（或FDP204PDA動(dòng)測儀）檢測前，應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場調(diào)查，要求對(duì)被測的基樁應(yīng)鑿去浮漿至砼硬層，樁頭基本平整無積水并核對(duì)樁號(hào)。該法仍在進(jìn)一步研究及發(fā)展中（二） 現(xiàn)場試驗(yàn)方法用反射波法，對(duì)每一根被檢測的單樁均應(yīng)進(jìn)行二次以上重復(fù)測試；對(duì)同一根基樁4次錘擊所形成的4條波形曲線在形態(tài)、振幅及相位上應(yīng)基本一致，采集數(shù)據(jù)方算合格。類別時(shí)域信號(hào)特征幅頻信號(hào)特征Ⅰ2L/c時(shí)刻前無缺陷反射波，有樁底反射波樁底諧振峰排列基本等間距，其相鄰頻差Δf≈c/2LⅡ2L/c時(shí)刻前出現(xiàn)輕微缺陷反射波，有樁底反射波樁底諧振峰排列基本等間距，其相鄰頻差Δf≈c/2L，輕微缺陷產(chǎn)生的諧振峰與樁底諧振峰之間的頻差Δf′c/2LⅢ有明顯缺陷反射波，其他特征介于Ⅱ類和Ⅳ類之間Ⅳ2L/c時(shí)刻前出現(xiàn)嚴(yán)重缺陷反射波或周期性反射波，無樁底反射波；或因樁身淺部嚴(yán)重缺陷使波形呈現(xiàn)低頻大振幅衰減振動(dòng)，無樁底反射波缺陷諧振峰排列基本等間距，相鄰頻差Δf′c/2L，無樁底諧振峰；或因樁身淺部嚴(yán)重缺陷只出現(xiàn)單一諧振峰，無樁底諧振峰注：對(duì)同一場地、地質(zhì)條件相近、樁型和成樁工藝相同的基樁，因樁端部分樁身阻抗與持力層阻抗相匹配導(dǎo)致實(shí)測信號(hào)無樁底反射波時(shí)，可按本場地同條件下有樁底反射波的其他樁實(shí)測信號(hào)判定樁身完整性類別。重錘樁基樁動(dòng)測儀圖 高應(yīng)變動(dòng)力試樁現(xiàn)場測試示意圖與低應(yīng)變法檢測樁身完整性的快捷、廉價(jià)相比，高應(yīng)變法檢測樁身完整性存在設(shè)備笨重、效率低及其費(fèi)用高等缺點(diǎn)，但由于激勵(lì)能量和檢測有效深度大的優(yōu)點(diǎn)，特別在判定樁身水平整合型縫隙、預(yù)制樁接頭等缺陷時(shí)，能夠在查明這些“缺陷”是否影響豎向抗壓承載力的基礎(chǔ)上，合理判定缺陷程度，因而可作為低應(yīng)變檢測這類缺陷樁的一種補(bǔ)充驗(yàn)證手段。于是一組試樁往往因某一根樁的極限承載力達(dá)不到設(shè)計(jì)要求的特征值2倍，使一組試樁的承載力統(tǒng)計(jì)平均值不滿足設(shè)計(jì)要求。（三） 樁身完整性判定高應(yīng)變法檢測樁身完整性具有錘擊能量大，可對(duì)缺陷程度定量計(jì)算，連續(xù)錘擊可觀察缺陷的擴(kuò)大和逐步閉合情況等優(yōu)點(diǎn)?！退俣惹€在峰值附近比例失調(diào)，樁身淺部有缺陷的樁。2）當(dāng)鉆芯孔為一個(gè)時(shí)，宜在距樁中心10～15cm 的位置開孔；當(dāng)鉆芯孔為兩個(gè)或兩個(gè)以上時(shí)，～ 內(nèi)均勻?qū)ΨQ布置。6 內(nèi)；鉆至樁底時(shí)，宜采取適宜的鉆芯方法和工藝鉆取沉渣并測定沉渣厚度，并采用適宜的方法對(duì)樁端持力層巖土性狀進(jìn)行鑒別。4 混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：fcu=ξ4P/π/d2式中fcu——混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度（MPa）， MPa； P ——芯樣試件抗壓試驗(yàn)測得的破壞荷載（N ）；d ——芯樣試件的平均直徑（mm）； ξ——混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度折算系數(shù)，應(yīng)考慮芯樣尺寸效應(yīng)、鉆芯機(jī)械對(duì)芯樣擾動(dòng)和混凝土成型條件的影響，通過試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)確定；當(dāng)無試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)資料時(shí)， 。當(dāng)出現(xiàn)下列情況之一時(shí)，應(yīng)判定該受檢樁不滿足設(shè)計(jì)要求： 樁身完整性類別為Ⅳ類的樁。實(shí)踐證明，超聲波透射法能檢測樁身缺陷及其位置，判定樁身完整性。另外，由于空氣和水的聲阻抗遠(yuǎn)小于混凝土的聲阻抗，聲波在混凝土中傳播過程中，遇著蜂窩、空洞或裂縫等缺陷時(shí)，在缺陷界面發(fā)生反射和散射，聲能衰減，因此接收信號(hào)的波幅明顯降低，頻率明顯減小?！睓z測時(shí)，一般采用跨孔平測法檢測，將發(fā)射與接收探頭分別置于不同聲測管的相同標(biāo)高的測點(diǎn)處，同步升降，測點(diǎn)距不宜大于250mm。由于繞行聲程比直達(dá)聲程長，因此，聲時(shí)值也相應(yīng)增大，由此計(jì)算得到的聲速將減少。波幅值越低，混凝土對(duì)超聲脈沖的衰減越大。另外，頻率和波形也可用來判定混凝土質(zhì)量，但由于影響波形畸變的因素很多，目前尚無定量指標(biāo)，只是經(jīng)驗(yàn)性的。所以，它也是缺陷判斷的重要參數(shù)之一。當(dāng)檢測剖面所有的測點(diǎn)聲速值普遍偏低且離散性很小時(shí)，宜采用聲速低限值判據(jù)： Vi≦VL (2)式中： Vi為第i測點(diǎn)聲速(km／s)；VL為聲速低限值(km／s)。目前，已被用于灌注樁混凝土內(nèi)部缺陷判斷的物理參量有聲速、波幅、主頻和波形等。（二）聲波透射的現(xiàn)場檢測樁基進(jìn)行超聲波檢測前，必須在施工時(shí)預(yù)埋聲測管。由于液體或氣體沒有剪切彈性，只能傳播縱波，因此超聲波測樁技術(shù)采用的是縱波分量。6 鉆芯孔偏出樁外時(shí)，僅對(duì)鉆取芯樣部分進(jìn)行評(píng)價(jià)。2 受檢樁中不同深度位置的混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值中的最小值為該樁混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值。10 當(dāng)單樁質(zhì)量評(píng)價(jià)滿足設(shè)計(jì)要求時(shí)，～ 壓力，從鉆芯孔孔底往上用水泥漿回灌封閉；否則應(yīng)封存鉆芯孔，留待處理。應(yīng)確保鉆機(jī)在鉆芯過程中不發(fā)生傾斜、移位，%。只能根據(jù)力和速度曲線的比例失調(diào)程度來估計(jì)淺部缺陷程度，不能定量給出缺陷的具體部位，尤其是錘擊力波上升非常緩慢時(shí)，還大量耦合有土阻力的影響。（2） 對(duì)于等截面樁，可按表并結(jié)合經(jīng)驗(yàn)判定；樁身完整性系數(shù)β和樁身缺陷位置x應(yīng)分別按公式計(jì)算。參照靜載試驗(yàn)關(guān)于單樁豎向抗壓承載力特征值的確定方法，《規(guī)范》JGJ106對(duì)動(dòng)測單樁承載力的統(tǒng)計(jì)和單樁豎向抗壓承載力特征值的確定規(guī)定如下：（1） 參加統(tǒng)計(jì)的試樁結(jié)果，當(dāng)滿足其極差不超過平均值的30%時(shí)，取其平均值為單樁承載力統(tǒng)計(jì)值。它能監(jiān)測預(yù)制樁打入時(shí)的樁身應(yīng)力、錘擊能量的傳遞、樁身完整性變化，為樁型選擇、沉樁工藝參數(shù)及樁長選擇提供依據(jù)，是靜載試驗(yàn)無法做到的。 2根據(jù)中華人民共和國國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ 1062003的規(guī)定，將樁身質(zhì)量等級(jí)劃分為四類，即： Ⅰ類樁：樁身完整； Ⅱ類樁：樁身有輕微缺陷，不會(huì)影響樁身結(jié)構(gòu)承載力的正常發(fā)揮； Ⅲ類樁：樁身有明顯缺陷，對(duì)樁身結(jié)構(gòu)承載力有影； Ⅳ類樁：樁身存在嚴(yán)重缺陷。灌注樁應(yīng)除去樁頂浮沉或松散，破碎部分，并露出堅(jiān)硬的混凝土表面；樁頂表面應(yīng)平整干凈且無積水；防礙正常測試的樁頂應(yīng)外露主筋應(yīng)割掉。該法以手錘（棒）撞擊樁頂。(3)總下沉量小于40 mm，但荷載已大于或等于設(shè)計(jì)荷載設(shè)計(jì)規(guī)定的安全系數(shù)時(shí)，加載即可終止。每級(jí)荷載卸載后，應(yīng)觀測樁頂?shù)幕貜椓浚^測方法與沉降相同。試驗(yàn)荷載與上部樁身的摩擦力、下部樁身的摩擦力及端阻力相平衡(即自平衡)來維持加載。 Vx –樁頂位移系數(shù)（按規(guī)定選用） 5取H0–Δx0/ΔH0曲線第二直線段終點(diǎn)對(duì)應(yīng)的荷載為極限荷載。 3繪制有關(guān)試驗(yàn)成果曲線，一般應(yīng)繪制： 1）水平力–時(shí)間–位移（H0–t–x0）曲線。需要測量樁身應(yīng)力或應(yīng)變的試樁宜采用維持荷載法。注：當(dāng)工程樁不允許帶裂縫工作時(shí)，取樁身開裂的前一級(jí)荷載作為單樁豎向抗拔承載力特征值，并與按極限荷載一半取值確定的承載力特征值相比取小值。 （三）檢測數(shù)據(jù)的分析與判定數(shù)據(jù)整理應(yīng)繪制上拔荷載樁頂上拔量(U )關(guān)系曲線和樁頂上拔量時(shí)間對(duì)數(shù)(關(guān)系曲線)。慢速維持荷載法的加卸載分級(jí)、試驗(yàn)方法及穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)與抗壓靜載加載規(guī)定執(zhí)行，并仔細(xì)觀察樁身混凝土開裂情況。施加的靜載力必須作用于樁的中軸線。單樁豎向抗壓極限承載力統(tǒng)計(jì)值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：1 參加統(tǒng)計(jì)的試樁結(jié)果，當(dāng)滿足其極差不超過平均值的30%時(shí)，取其平均值為單樁豎向抗壓極限承載力。（三）檢測數(shù)據(jù)分析與判定 檢測數(shù)據(jù)的整理應(yīng)符合下列規(guī)定：1確定單樁豎向抗壓承載力時(shí)，應(yīng)繪制豎向荷載沉降（Qs）、沉降時(shí)間對(duì)數(shù)（slgt）曲線，需要時(shí)也可繪制其他輔助分析所需曲線。當(dāng)樁頂沉降尚未明顯收斂時(shí)，不得施加下一級(jí)荷載。為設(shè)計(jì)提供依據(jù)的豎向抗壓靜載試驗(yàn)應(yīng)采用慢速維持荷載法。（二）現(xiàn)場檢測方法 試樁的成樁工藝和質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)與工程樁一致。在實(shí)際的工程檢測中，有的方法對(duì)樁質(zhì)量兩方面都可以進(jìn)行檢測。 　2)采取經(jīng)常校核鉆架及鉆桿的垂直度等措施，并于成孔后下放鋼筋前作井徑、井斜超聲波測試。 　2)砼終灌拔管前，應(yīng)使用導(dǎo)管適當(dāng)?shù)夭鍝v砼，把樁身可能存在的氣包盡量排出樁外后，以便精確測量砼面。 　3)砼液面進(jìn)入鋼筋籠一定深度后，應(yīng)適當(dāng)提導(dǎo)管，使鋼筋籠在導(dǎo)管下口有一定埋深。 　2) 砼傾入導(dǎo)管的速度應(yīng)根據(jù)砼在管內(nèi)的深度控制，管內(nèi)深度越深，砼傾入速度越應(yīng)放慢。防治措施： 　1)導(dǎo)管要有足夠的抗拉強(qiáng)度，能承受其自重和盛滿砼的重量；內(nèi)徑應(yīng)一致，其誤差應(yīng)小于177。樁基質(zhì)量取決于勘察、設(shè)計(jì)、施工等許、多因素，銷有不慎，就可能造成質(zhì)量事故。 隨著我國交通基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的快速發(fā)展，鉆孔灌注樁作為一種基礎(chǔ)形式以其適應(yīng)性強(qiáng)、成本適中、施工簡便等特點(diǎn)仍將被廣泛地應(yīng)用于公路橋梁及其它工程領(lǐng)域。對(duì)于基樁檢測信號(hào)的分析處理方面，把現(xiàn)有的樁基檢測方法和當(dāng)今的一些先進(jìn)的信號(hào)分析方法結(jié)合起來,將是一個(gè)非常重要的研究方向。當(dāng)在樁頂施加某一機(jī)械力F(t)時(shí),樁身質(zhì)點(diǎn)因受迫振動(dòng)產(chǎn)生彈性波沿樁體向下傳播，當(dāng)波遇到樁身因存在斷裂等缺陷而形成波阻抗界面時(shí),產(chǎn)生波的反射,并被安置在樁頂?shù)母?