【正文】 度加大，甚至有些工地受場地的限制，無法采用該方法完成承載力檢測。根據(jù)向上、向下的Q—S曲線判斷樁承載力、樁基沉降、樁彈性壓縮和巖土塑性變形。1 位移量測每級加載后在第1小時(shí)內(nèi)應(yīng)在l0、l460 min測讀一次，以后每隔30 min測讀一次。卸載到零后，至少在2 h內(nèi)每30min觀測一次。取比終止荷載小一級的荷載為極限荷載。取此時(shí)的荷載為極限荷載。還應(yīng)對儀器設(shè)備進(jìn)行檢查，性能正常方可使用。產(chǎn)生一縱向應(yīng)力波信號沿樁身傳遞，由加速度計(jì)（或速度計(jì)）拾取樁身缺陷處引起的反射波，由此判定樁身完整性，并有波速判斷混凝土質(zhì)量，該法檢測設(shè)備簡單，具有快速、無損等優(yōu)點(diǎn)。 檢測前，應(yīng)對儀器設(shè)備進(jìn)行檢查，性能正常方可使用，應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場調(diào)查，要求對被測的基樁應(yīng)鑿去浮漿至砼硬層，樁頭基本平整無積水，并核對樁號。每個(gè)檢測點(diǎn)有效信號數(shù)不能少于3個(gè)，通過疊加平均提高信噪比。（1）反射波波形規(guī)則，波列清晰，樁底反射波明顯，易于讀取反射波到達(dá)時(shí)間，及樁身混凝土平均波速較高的樁為完整性好的單樁； （2）反射波到達(dá)時(shí)間晚于樁底反射波到達(dá)時(shí)間，且波幅較大，往往出現(xiàn)多次反射，難以觀測到樁底反射波的樁，系樁身斷裂； （3）樁身混凝土嚴(yán)重離析時(shí)，其波速較低，反射波幅減小，頻率降低； （4）縮徑與擴(kuò)徑的部位可按反射歷時(shí)進(jìn)行估算，類型可按相位特征進(jìn)行判別。（一）試驗(yàn)原理高應(yīng)變法的主要功能是判定單樁豎向抗壓承載力是否滿足設(shè)計(jì)要求。另外，對于等截面樁的樁身完整性檢測，從原理上講，它屬于一種直接定量的測試方法。（二）單樁豎向抗壓承載力的確定高應(yīng)變法動(dòng)測承載力檢測值多數(shù)情況下不會(huì)與靜載試驗(yàn)樁的明顯破壞特征或產(chǎn)生較大的樁頂沉降相對應(yīng)，總趨勢是沉降量偏小。動(dòng)測承載力則不同，可能出現(xiàn)部分樁的承載力遠(yuǎn)高于承載力特征值的2倍。（2） 當(dāng)極差超過30%時(shí)，應(yīng)分析極差過大的原因，結(jié)合工程具體情況綜合確定。但和低應(yīng)變法一樣，檢測的仍是樁身阻抗變化，一般不宜判定缺陷性質(zhì)。注意：公式僅適用于截面基本均勻樁的樁頂下第一個(gè)缺陷的程度定量計(jì)算?！N擊力波上升緩慢，力與速度曲線比例失調(diào)的樁。對淺部缺陷樁，宜用低應(yīng)變法檢測并進(jìn)行缺陷定位。3） 對樁端持力層的鉆探，每根受檢樁不應(yīng)少于一孔，且鉆探深度應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求。3 當(dāng)樁頂面與鉆機(jī)底座的距離較大時(shí)，應(yīng)安裝孔口管，孔口管應(yīng)垂直且牢固。7 鉆取的芯樣應(yīng)由上而下按回次順序放進(jìn)芯樣箱中，芯樣側(cè)面上應(yīng)清晰標(biāo)明回次數(shù)、塊號、本回次總塊數(shù)，并應(yīng)按本規(guī)范下表及時(shí)記錄鉆進(jìn)情況和鉆進(jìn)異常情況，對芯樣質(zhì)量進(jìn)行初步描述。（二）芯樣試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)1 芯樣試件制作完畢可立即進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。5 樁底巖芯單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)可按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007 —2002 附錄J 執(zhí)行。3 樁端持力層性狀應(yīng)根據(jù)芯樣特征、巖石芯樣單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)、動(dòng)力觸探或標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)結(jié)果、綜合判定樁端持力層巖土性狀。 受檢樁混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值小于混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級的樁。本方法適用于已預(yù)埋聲測管的混凝土灌注樁樁身完整性檢測，判定樁身缺陷的程度并確定其位置。由于超聲波測試方法輕便、靈活，而且具有測試結(jié)果精度高，有效探測距離大，可在大范圍測試，比鉆芯法檢測費(fèi)用低等優(yōu)點(diǎn)，使得該技術(shù)在水利、礦業(yè)、交通、市政等樁基工程中得到廣泛應(yīng)用。探頭發(fā)射的聲波會(huì)在發(fā)射點(diǎn)和接收點(diǎn)之問形成復(fù)雜的聲場，聲波將分別沿不同的路徑傳播，最終到達(dá)接收點(diǎn)，其走時(shí)都不盡相同。再者，透過或繞過缺陷傳播的脈沖波信號與直達(dá)波信號之問存在聲程和相位差，疊加后互相干擾，致使接收信號的波形發(fā)生畸變。聲測管內(nèi)徑一般在50～60mm，測管的埋設(shè)數(shù)量應(yīng)視樁徑的大小而定，沿樁截面外側(cè)呈對稱形狀埋設(shè)；應(yīng)采取適宜的辦法固定，且應(yīng)盡量使之位置平正，成樁后能相互平行；聲測管的連接應(yīng)光滑過渡，確保不發(fā)生探頭移動(dòng)受阻；各測管管口高度宜一致，管口應(yīng)高出樁頂100mm以上；測管中應(yīng)注滿清水作為耦合劑，下端封閉，以防漏水，也可將各聲測管下端連通(當(dāng)有異物進(jìn)人測管內(nèi)時(shí)，用高壓水來疏通，這比測管各自下端封閉要好)，上端加蓋，防止異物落人管中造成阻塞。檢測完成所有檢測剖面。由超聲脈沖穿過混凝土所需的初至?xí)r間計(jì)算得到聲速。實(shí)測經(jīng)驗(yàn)表明：聲速的變化規(guī)律性很強(qiáng)，在一定程度上反映了樁身混凝土的質(zhì)量，所以，聲速值是缺陷的重要判斷參數(shù)。由預(yù)留同條件混凝土試件的抗壓強(qiáng)度與聲速對比試驗(yàn)結(jié)果，結(jié)合本地區(qū)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)確定。根據(jù)混凝土中超聲波衰減的原因可知，當(dāng)混凝土中存在低強(qiáng)度區(qū)、離析區(qū)以及夾泥、蜂窩等缺陷時(shí)，將產(chǎn)生吸收衰減和散射衰減，使接收波幅明顯下降。對于由聲時(shí)、波幅衰減確定的異常區(qū)，結(jié)合PSD曲線進(jìn)行綜合分析。目前國內(nèi)判斷缺陷的數(shù)據(jù)分析除上述方法外，還有概率法、斜率法、NEP法等。但如果聲時(shí)讀數(shù)有錯(cuò)誤，那么PSD會(huì)將錯(cuò)誤數(shù)據(jù)進(jìn)行放大，造成誤判。衰減與混凝土質(zhì)量具有相關(guān)性，它對缺陷區(qū)的反映比聲速值更為敏感。波幅是超聲脈沖穿過混凝土后衰減程度的指標(biāo)之一。當(dāng)式(1)成立時(shí)，該點(diǎn)聲速可判為異常。當(dāng)缺陷中的物質(zhì)與混凝土的聲阻抗不同時(shí)，界面透過率很小，聲波將根據(jù)惠更斯原理繞過缺陷繼續(xù)傳播，波線呈波折狀。（三）檢測數(shù)據(jù)的分析與判定超聲脈沖穿過混凝土后，被接收換能器所接收，該接收信號帶有混凝土內(nèi)部的許多信息，如何把這些信息分析出來，予以定量化，并建立這些物理量與混凝土內(nèi)部缺陷的定量關(guān)系，是當(dāng)前采用超聲脈沖法檢測的關(guān)鍵問題。施工后的樁頂聲測管易發(fā)生偏斜，因此JGJ106—2003(建筑樁基檢測技術(shù)規(guī)范》(下面簡稱《規(guī)范》)10．3．2．3：“在樁頂測量相應(yīng)聲測管外壁問凈間距，是不合適的。超聲波透射法樁基檢測就是根據(jù)混凝土聲學(xué)參數(shù)測量值和相對變化，分析、判別其缺陷的位置和范圍，評定樁基混凝土質(zhì)量類別。當(dāng)樁身存在斷裂、離析等缺陷時(shí)，破壞了混凝土介質(zhì)的連續(xù)性，使聲波的傳播路徑復(fù)雜化，聲波將透過或繞過缺陷傳播，其傳播路徑大于直線距離，引起聲時(shí)的延長，而由此算出的波速將降低。由發(fā)射探頭發(fā)射的聲波經(jīng)水的耦合傳到測管，再在樁身混凝土介質(zhì)中傳播后，到接收端的測管，再經(jīng)水耦合，最后到達(dá)接收探頭。1964 年，同濟(jì)大學(xué)研制成功CTS一10型超聲檢測儀，經(jīng)過大量試驗(yàn)研究，于1965年提出“聲時(shí)一振幅一波型”三個(gè)參數(shù)綜合評定混凝土的檢測方法；1979～1980年，交通部和水電部已分別把超聲檢測技術(shù)列人部頒試驗(yàn)方法和技術(shù)規(guī)程中；1978年，提出超聲技術(shù)檢測混凝土質(zhì)量的“概率統(tǒng)計(jì)法”；1984年，提出PSD判別法”。 樁端持力層巖土性狀（強(qiáng)度）或厚度未達(dá)到設(shè)計(jì)或規(guī)范要求的樁。樁身完整性判定類別特征Ⅰ混凝土芯樣連續(xù)、完整、表面光滑、膠結(jié)好、骨料分布均勻、呈長柱狀、斷口吻合，芯樣側(cè)面僅見少量氣孔Ⅱ混凝土芯樣連續(xù)、完整、膠結(jié)較好、骨料分布基本均勻、呈柱狀、斷口基本吻合，芯樣側(cè)面局部見蜂窩麻面、溝槽Ⅲ大部分混凝土芯樣膠結(jié)較好，無松散、夾泥或分層現(xiàn)象，但有下列情況之一：芯樣局部被破碎且破碎長度不大于10cm；芯樣骨料分布不均勻；芯樣多呈短柱狀或塊狀；芯樣側(cè)面蜂窩麻面、溝槽連續(xù)Ⅳ鉆進(jìn)很困難；芯樣任意斷送三、夾泥或分層；芯樣局部破碎且破碎長度大于10cm5 成樁質(zhì)量評價(jià)應(yīng)按單樁進(jìn)行。同一受檢樁同一深度部位有兩組或兩組以上混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值時(shí)，取其平均值為該樁該深度處混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值。3 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)后，當(dāng)發(fā)現(xiàn)芯樣試件平均直徑小于2 倍試件內(nèi)混凝土粗骨料最大粒徑，且強(qiáng)度值異常時(shí)，該試件的強(qiáng)度值不得參與統(tǒng)計(jì)平均。9 鉆芯結(jié)束后，應(yīng)對芯樣和標(biāo)有工程名稱、樁號、鉆芯孔號、芯樣試件采取位置、樁長、孔深、檢測單位名稱的標(biāo)示牌的全貌進(jìn)行拍照。5 提鉆卸取芯樣時(shí)，應(yīng)擰卸鉆頭和擴(kuò)孔器，嚴(yán)禁敲打卸芯。鉆機(jī)立軸中心、天輪中心（天車前沿切點(diǎn)）與孔口中心必須在同一鉛垂線上。（一） 現(xiàn)場操作1 每根受檢樁的鉆芯孔數(shù)和鉆孔位置宜符合下列規(guī)定：1） 的樁鉆1 孔，～ 的樁鉆2 孔， 的樁鉆3 孔。樁身長度根據(jù)波形確定（如下圖）高應(yīng)變法錘擊的荷載上升時(shí)間一般不小于2ms，因此對樁身淺部缺陷位置的判定存在盲區(qū)，也無法根據(jù)公式來判定缺陷程度?！獦渡斫孛鏉u變或多變的混凝土灌注樁。樁身完整性判定可采用以下方法進(jìn)行：（1） 采用實(shí)測曲線擬合法判定時(shí)，擬合所選用的樁土參數(shù)應(yīng)按承載力擬合時(shí)的有關(guān)規(guī)定；根據(jù)樁的成樁工藝，擬合時(shí)可采用樁身阻抗擬合或樁身裂隙（包括混凝土預(yù)制樁的接樁縫隙）擬合。（3） 單位工程同一條件下的單樁豎向抗壓承載力特征值Ra應(yīng)按本方法得到的單樁承載力統(tǒng)計(jì)值的一半取值。為了避免可能高估承載力的危險(xiǎn)，不得將極差過大的“高值”參與統(tǒng)計(jì)平均。這里需要強(qiáng)調(diào)指出：驗(yàn)收檢測中，單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)常因加荷量或設(shè)備能力限制，而做不出真正的試樁極限承載力。高應(yīng)變檢測技術(shù)是從打入式預(yù)制樁發(fā)展起來的，試打樁和打樁監(jiān)控屬于其特有的功能。所以要得到極限承載力，應(yīng)使樁側(cè)和樁端巖土阻力充分發(fā)揮，否則不能得到承載力的極限值，只能得到承載力檢測值。此時(shí)應(yīng)結(jié)合工程地質(zhì)資料、施工原始記錄進(jìn)行綜合分析。（三）檢測結(jié)果數(shù)據(jù)判定 1根據(jù)波列圖中的入射波和反射波的波形、相位、振幅、頻率及波的到達(dá)時(shí)間等特征，來推斷單樁完整性（見下表）。因此，要求受檢樁樁頂?shù)幕炷临|(zhì)量，截面尺寸應(yīng)與樁身設(shè)計(jì)條件基本等同。有兩個(gè)以上缺陷時(shí)，第一缺陷部位以下的缺陷較難判斷。steinbaih和Eveg首先將應(yīng)力波理論用于檢測樁身質(zhì)量。并與單樁靜載試驗(yàn)結(jié)果的QS,SLgt, SLgQ曲線進(jìn)行比對綜合判斷樁的承載力。取比終止荷載小一級的荷載為極限荷載。3 終止加載條件(1)總位移量大于或等于40 nqn39。卸載亦分級進(jìn)行，每級卸載量為兩個(gè)加載值的荷載量。（二）現(xiàn)場試驗(yàn)方法一般采用慢速維持荷載法，即逐級加載，每級荷載作用下，上，下段樁均未到達(dá)相應(yīng)穩(wěn)定后方可加下一級荷載，每級加載值為極限承載力的1／10。荷載箱通過厚鋼板將力傳到樁身，無應(yīng)力集中現(xiàn)象。該技術(shù)于2004年在江西地區(qū)開始應(yīng)用，樁的承載力靜載試驗(yàn)有傳統(tǒng)的單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)(堆載法)和在樁底（或樁身平衡點(diǎn)）放置荷載箱的自平衡測試方法，自平衡測試方法法比較傳統(tǒng)的堆載法有以下優(yōu)點(diǎn)： 1裝置較簡單，不占用場地，不需運(yùn)