【正文】 由PSD公式判定，缺陷區(qū)PSD值較聲時反映明顯，而且運用PSD判據(jù)基本上消除了聲測管不平行或混凝土不均勻等因素所造成的聲時變化對缺陷判斷的影響。當式(2)成立時，可直接判定該點為聲速低與低限值異常。如果兩聲測管基本平行，當混凝土質(zhì)量均勻，沒有內(nèi)部缺陷時，各橫截面所測得的聲時值基本相同；當有缺陷時，由于缺陷區(qū)的泥、水、空氣等內(nèi)合物的聲速遠小于完好混凝土的聲速，所以穿越時間明顯增大。檢測前，并用稍大于探頭的鋼筋條或鐵棒疏通聲測管，保證換能器在全程范圍內(nèi)升降順暢；測定從聲波發(fā)射時刻到聲波接收時刻之間存在的系統(tǒng)延遲時問；計算測管及水耦合劑所對應的聲時修正值，以便在計算實際聲時時，消除誤差；計算聲波在樁身傳播的直線距離，應按照設計值或測管固定時的外壁問凈距離來計算。但在所有的傳播路徑中，總有一條路徑，聲波走時最短，接收探頭接收到該聲波時，形成信號波形的初始起跳，一般稱為“初至”，當樁身完好時，可認為這條路徑就是發(fā)射探頭和接收探頭的直線距離，是已知量；而初至對應的聲時扣去聲波在測管、水之問的傳播時間以及儀器系統(tǒng)延遲時間，可得聲波在兩測管問混凝土介質(zhì)中傳播的實際聲時，并由此可計算出所對應的聲速。超聲波測試技術是近年來發(fā)展非常迅速的一項技術。4 樁身完整性類別應結(jié)合鉆芯孔數(shù)、現(xiàn)場混凝土芯樣特征、芯樣單軸抗壓強度試驗結(jié)果，按本細則ZCTC/。2 混凝土芯樣試件的抗壓強度試驗應按現(xiàn)行國家標準《普通混凝土力學性能試驗方法》GB/T 50081 —2002 的有關規(guī)定執(zhí)行。4 鉆進過程中，鉆孔內(nèi)循環(huán)水流不得中斷，應根據(jù)回水含砂量及顏色調(diào)整鉆進速度。鉆芯法主要是檢測混凝土灌注樁的樁長、樁身混凝土強度、樁底沉渣厚度和樁身完整性，判定或鑒別樁端持力層巖土性狀。（3） 出現(xiàn)下列情況之一時，樁身完整性判定宜按工程地質(zhì)條件和施工工藝，結(jié)合實測曲線擬合法或其他檢測方法綜合進行：——樁身有擴徑的樁。必要時可增加試樁數(shù)量。為了與靜載的極限承載力相區(qū)別，稱為“動測法得到的承載力或動測承載力”。這里所說的承載力是指在樁身強度滿足樁身結(jié)構(gòu)承載力的前提下，得到的樁周巖土對樁的抗力（靜阻力）。應合理選擇測試系統(tǒng)量程范圍，特別是傳感器的量程范圍，避免信號波峰削減。但由于存在縱波反射信號以外的信號成分及樁周土的影響，響應曲線判讀困難較大。（三）檢測數(shù)據(jù)的分析與判定根據(jù)檢測數(shù)據(jù)結(jié)果確定單樁豎向抗壓承載力，其極限承載力為荷載箱上部實測值減去混凝土樁自身重量加上下部荷載箱實測值，并根據(jù)加載結(jié)果數(shù)據(jù)繪制QS,SLgt, SLgQ曲線；繪制樁身軸力分布，側(cè)阻力分布，樁頂阻力沉降關系等曲線。2 穩(wěn)定標準在每級荷載作用下樁的位移量在最后30min內(nèi)應小于0．1 mm。（如圖1）加載采用慢速維持荷載法或采用循環(huán)加載法，加載分級、位移量測、穩(wěn)定標準同傳統(tǒng)的“堆載法”或“錨樁法”，均按《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ106—2003)“試樁試驗方法”的規(guī)定采用。具有試驗方便，費用低，時間省等許多優(yōu)勢。 7地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m可根據(jù)試驗結(jié)果按下列公式確定： m =[(HCrVx/xcr)5/3] /[b0(EI)2/3] 式中：m–地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)（MN/m4） 3）水平力–位移雙對數(shù)（lgH0–lgx0）。如此循環(huán)5次，完成一級荷載的位移觀測。當埋設有樁身應變測量傳感儀時，可測量相應水平荷載作用下的樁身應力，并由此計算樁身彎矩。3 當在某級荷載下抗拔鋼筋斷裂時，取其前一級荷載值。 2測讀樁頂沉降量的間隔時間：每級加載后，隔5min，10min，15min測讀一次，以后每隔15min測讀一次，累計一小時后每隔半小時測讀一次。每級加載為預計最大的1/101/15，達到相對穩(wěn)定后加下一級荷載，直到度樁破壞 ，然后逐級卸載到零。必要時可增加試樁數(shù)量。單樁豎向抗壓極限承載力Qu可按下列方法綜合分析確定：1根據(jù)沉降隨荷載變化的特征確定：對于陡降型Qs曲線，取其發(fā)生明顯陡降的起始點對應的荷載值。注：當樁頂沉降能穩(wěn)定且總沉降量小于40mm時，宜加載至樁頂總沉降量超過40mm。 2 試樁沉降相對穩(wěn)定標準：，并連續(xù)出現(xiàn)兩次（從每級荷載施加后第30min開始，由三次或三次以上每30min的沉降觀測值計算）?；炷翗额^加固參照規(guī)范執(zhí)行。有的方法可以用來對工程樁或試驗樁進行擴大檢測以驗證檢測結(jié)果的正確性。第二章 樁基檢測原理工程樁的質(zhì)量檢測，主要包括單樁極限承載力的檢測和樁身完整性的檢測。 （6）灌注砼時樁孔坍孔 。如果鋼筋籠因為導管埋深過大而上浮時，現(xiàn)場操作人員應及時補救，補救的辦法是馬上起拔拆除部分導管；導管拆除一部分后， 可適當上下活動導管；這時可以看到，每上提一次導管，鋼筋籠在導管的抽吸作用下，會自然回落一點；堅持多上下活動幾次導管，直到上浮的鋼筋籠全部回落為止。實際施工中，往往因為導管每次起拔后管內(nèi)都會形成空管，再次灌注時，樁身形成高壓氣包就很難避免。 　2)導管在澆灌前要進行試拼，并做好水密性試驗。下面主要介紹幾種鉆孔灌注樁常見的問題及防治措施。一般具有較低的到中等的承載力。若稍有不慎或措施不嚴，就會在灌注中產(chǎn)生質(zhì)量事故，小到塌孔松散、縮頸，大到斷樁報廢，給國家財產(chǎn)造成重大損失，直至影響工期并對整個工程質(zhì)量產(chǎn)生不利影響。即在低頻部分具有較高的頻率分辨率和較低的時間分辨率，在高頻部分具有較高的時間分辨率和較低的頻率分辨率，所以被稱為數(shù)學顯微鏡。高應變動力法測試技術于20世紀80年代隨美國PDI（Pile Dynamics，Inc.）公司的PDA（Pile Driving Analyzer）儀器引入我國，90年代初國內(nèi)類似的儀器和計算軟件也相繼面世。在依靠樁的下沉量確定樁的極限承載力方面，我國《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GBJ7－89）規(guī)定：當Q－s曲線無明顯的拐點時，可取樁頂總沉降量為40㎜時相應的荷載值為單樁極限承載力；《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94－94）規(guī)定：對于緩變型Q～s曲線一般可取s＝40～60mm對應的荷載，對大直徑樁可取s＝～(D為樁端直徑，大樁徑取低值，小樁徑取高值)所對應的荷載值；對于細長樁(l/d80)可取s＝60～80mm對應的荷載。在承載力檢測上，由于靜載實測上由于高應變比較麻煩，現(xiàn)在更側(cè)重于低應變、超聲波透射法和鉆芯取樣法。70 年代以后，隨著高層建筑的發(fā)展，在我國，各種大直徑樁、小直徑樁和微型樁得到了大量的應用，復合地基中的散體材料樁，低粘結(jié)強度樁，高粘結(jié)強度樁也有了迅速發(fā)展，樁的種類達數(shù)十種。目前，我國每年的用樁量約百萬根，而樁基的造價較高，通常占工程總造價的四分之一以上。樁基工程屬隱蔽工程，樁基質(zhì)量的好壞直接關系到建筑的安全問題，而且樁基一旦發(fā)生事故，加固處理起來難度較大。19 世紀后半葉，隨著資本主義經(jīng)濟的發(fā)展，機械打入的型鋼樁、鋼管樁和鋼筋混凝土預制樁相繼問世，由于打樁能力的制約，樁長及承載力受到限制。隨后，由中國科學院武漢巖土力學研究所對動測方法的理論、技術進行了科學研究，開發(fā)出了 RSM 系列樁基分析儀和軟件系統(tǒng)，現(xiàn)已在湖北地區(qū)廣泛應用。樁基測試技術理論的發(fā)展本身促進了樁土荷載傳遞機理理論的研究，而這一直是國內(nèi)外巖土工程界研究的熱點，在這方面我國的學者也通過試驗研究發(fā)表了許多自己的理論方法。（低應變法） 基樁一般都具有較大的長徑比,可近似看作一維桿件。為了解決這些問題，一方面，要不斷改善已有儀器的的硬件性能和質(zhì)量，并努力開發(fā)出新的儀器,另一方面，要加強對樁基檢測技術理論的研究工作，尋求更精確的物理模型。但是樁基檢測是一項很復雜的系統(tǒng)工程，無論在理論上還是實踐中目前都存在很多問題值得進一步的研究。鉆孔灌注樁按其泥漿護壁的成樁方法通?？蔀椋悍囱h(huán)鉆孔法、正循環(huán)鉆孔法、旋挖成孔法和沖擊成孔法等幾種。鉆孔樁也可錨進持力層，承載力是錨座周圍的抗剪阻力和端承阻力之和。（2）斷樁 。防治措施： 　1) 控制導管的埋深，灌注過程中做到導管勤提勤拔。 　2)灌注中,當砼表面接近鋼筋籠底時,應放慢砼灌注速度,并應使導管保持較大埋深,使導管底口與鋼筋籠底端間保持較大距離,以便減小對鋼筋籠的沖擊。在設計樁頂與地面距離4 m時，通常認為使用竹竿通過手感測量砼面更直觀，精度更高。防治措施： 　1)首先要擴大樁機支承面積，使樁機穩(wěn)固，并保證鉆機平臺水平。在這些檢測原理與方法中，用來檢測單樁極限承載力方法有：靜載試驗法、高應變法、自平衡測試法：而樁身完整性的檢測方法包括：鉆芯法、低應變法、高應變法、聲波透射法四種。（一）試驗原理 試驗采用快速維持荷載法分級對樁進行加載，加載反力裝置可根據(jù)現(xiàn)場條件選擇錨樁橫梁反力裝置、壓重平臺反力裝置、錨樁壓重聯(lián)合反力裝置、地錨反力裝，由高壓油泵站帶動千頂加載，荷載量由RSJYB樁基靜載荷測試分析系統(tǒng)控制或由高壓油泵上壓力表度量，樁頂沉降量由位移傳感器通過RSJYB基靜載荷測系統(tǒng)測量或由百分表測量。10%?？焖倬S持荷載法的每級荷載維持時間不得少于1h。6 當荷載–沉降曲線呈緩變型時，可加載至樁頂總沉降量60～80mm；在特殊情況下，可根據(jù)具體要求加載至樁頂累計沉降量超過80mm。注：當按上述四款判定樁的豎向抗壓承載力未達到極限時，樁的豎向抗壓極限承載力應取最大試驗荷載值。（一）試驗原理抗拔試驗一般采用慢速維持荷載法，試樁應按最大加載力計算樁身鋼筋，且鋼筋應沿樁身通長布置。需要時，也可采用多循環(huán)加、卸載方法。（4）對于驗收抽樣檢測的工程樁，達到設計要求的最大上拔荷載值。5 單位工程同一條件下的單樁豎向抗拔承載力特征值應按單樁豎向抗拔極限承載力統(tǒng)計值的一半取值。（二）試驗方法加載方法宜根據(jù)工程樁實際受力特性選用單向多循環(huán)加載法或本規(guī)范第4章規(guī)定的慢速維持荷載法，也可按設計要求采用其他加載方法。 2整理單樁水平靜載試驗記錄表。 4取H0–t–x0曲線明顯陡降的前一級荷載為極限荷載。 當D1米時，b0=(D+1)荷載箱通過厚鋼板將力傳到樁身，無應力集中現(xiàn)象。卸載亦分級進行，每級卸載量為兩個加載值的荷載量。取比終止荷載小一級的荷載為極限荷載。steinb