【正文】 kN，跨中橫向分布系數(shù)為η=；人群荷載q人= kN/m，跨中橫向分布系數(shù)η=。x——換算截面中性軸距T梁頂面的距離。m)長(zhǎng)期效應(yīng)組合： Ml=ΣSGik+φ2jSQjk=MG++=++=(kN 斜截面11： 截割一組彎起鋼筋，則縱向鋼筋的含筋率P=100ρ=100=；ρsv =。m；（5） （彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處），相應(yīng)的Vd=,Md= 綜上所述，全梁箍筋的配置為2φ8雙肢箍筋；，Sv為10cm，其余地方箍盤間距為20cm。2Φ32鋼筋的抵抗彎矩M1為：M1=2fsAs1(h0x2)=2280103104()=(KN= mm2Asb1Asb2==1084 mm2彎起2Φ32：Asb239。（1）斜截面配筋的計(jì)算圖式。（+4）=268078/35031=（cm）實(shí)際有效高度：h0=hay′=13037063=（cm）按《公預(yù)規(guī)》，含筋率μ滿足規(guī)范要求：μ=As/（b′fh0）=（158）=%﹥%2．持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算按截面實(shí)際配筋值計(jì)算受壓區(qū)高度x為：x=fsdAsfcdbf39。=0fcd——混凝土軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，C30混凝土，fcd=；b——T形截面腹板厚度，b=；bf39。 人群荷載的支座剪力計(jì)算：Vd0=η人ω人q人+P P=l8η39。剪力計(jì)算時(shí)，按照《橋規(guī)》。m）M1/4(KN按照《橋規(guī)》：，人群載荷取3kN/m2。(h39。6）結(jié)構(gòu)尺寸如圖31所示，全斷面五片主梁，設(shè)五根橫梁。在自重和承載能力相近的情況下，同鋼結(jié)構(gòu)相比，可以節(jié)約鋼材50%左右。（1） 根據(jù)設(shè)計(jì)構(gòu)思宗旨，橋型方案應(yīng)滿足結(jié)構(gòu)新穎、受力合理、技術(shù)可靠、施工方便、造價(jià)合理的原則。因此拱式結(jié)構(gòu)可以充分利用主孔截面材料強(qiáng)度，使跨越能力增大。至于橋梁美觀，要視經(jīng)濟(jì)與環(huán)境條件而定。~，~，分布整個(gè)場(chǎng)地。最低有效氣溫6 。擬建場(chǎng)地地貌單一，地形較為平坦。但是簡(jiǎn)支T形梁橋跟多的還是裝配式施工，采用結(jié)構(gòu)吊裝的辦法來(lái)施工。采用裝配式的施工方法，可以節(jié)約大量模板支架，縮短施工期限，加快建橋速度?；炷梁?jiǎn)支梁橋由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、受力明確、施工方便,是我國(guó)量大面廣的中小跨徑橋梁的首選結(jié)構(gòu)。簡(jiǎn)支T形梁橋的發(fā)展依賴于基本材料指標(biāo)，如使用高強(qiáng)輕質(zhì)混凝土，高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力工藝、大噸位的張拉設(shè)備，大型安裝設(shè)備。擬建場(chǎng)地地貌單一，地形較為平坦。（4） 通航要求：無(wú) 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（1）道路等級(jí)：一級(jí)公路（2）設(shè)計(jì)車行速度：80Km/h（3）設(shè)計(jì)荷載：公路II級(jí) ，人群荷載3kN/m（4）橋?qū)挷贾茫? 主橋橫斷面布置為：凈7m+2（5）橋梁設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：100年（6）墩臺(tái)不均勻沉降：主橋1cm（7）橋梁設(shè)計(jì)安全等級(jí)：設(shè)計(jì)安全等級(jí)為二級(jí)， 地質(zhì)資料橋位在鉆探深度內(nèi)所揭示的土層，自上至下可分為如下4層： 土層性質(zhì)表層號(hào)名稱性質(zhì)1素填土黃褐色，稍濕，主要成份為山坡沖積物。 采用材料（1）混凝土：C30C30力學(xué)指標(biāo)見(jiàn)表 表 C50混凝土力學(xué)指標(biāo) 指標(biāo)強(qiáng)度等級(jí)彈性模量容 重(軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度C303000025（2）鋼筋 表 鋼筋主要指標(biāo)鋼筋種類抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度彈性模量R235195195235105HRB335280280335105 采用規(guī)范⑴《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》 （JTG B012003）⑵《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》 （JTG D602004）⑶《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》 （JTJ02485）⑷《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ 0412000）⑸《公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D612005）⑹《公路橋涵鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》 （JTG D622004） 第二章 橋型方案比選 構(gòu)思宗旨1） 符合城市發(fā)展規(guī)劃，滿足當(dāng)?shù)乜焖侔l(fā)展的經(jīng)濟(jì)的交通需要。由于是多次超靜定結(jié)構(gòu)，計(jì)算復(fù)雜；索與梁或塔的連接構(gòu)造比較復(fù)雜；施工中高空作業(yè)較多，且技術(shù)要求嚴(yán)格。鋼管混凝土更接近于一種新材料，具有強(qiáng)度高、塑性好、耐高溫、耐腐蝕、抗沖擊性能好等優(yōu)點(diǎn)。但是方案三的鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T梁橋，雖然是簡(jiǎn)支梁，但工藝及合理的跨數(shù)布置優(yōu)于較為簡(jiǎn)單的簡(jiǎn)支T梁橋。因此確定方案三為推薦方案。查表可知：計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)下表。α=G(JTx+Jty)2EcJxJy按《公預(yù)規(guī)》，取Gc=,則α=(+)104104==⑷計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo)已知θ=，查GM圖表，可得表31中數(shù)值。=2525=邊梁+5247。m） 表38梁號(hào)內(nèi)力η（1）1+μ（2）qk（3）ω0（4）Pk（5）yk（6）彎矩效應(yīng)(1)(2)[(3)(4)+(5)(6)] 1M1/2M1/42M1/2M1/43M1/2M1/4人群產(chǎn)生的彎矩（單位：kN人η人2=11l96（η39。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算由彎矩基本組合表310可知，1號(hào)梁Md值最大，考慮到施工方便，偏安全地一律按1號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。≤103[（）+（）（）]根據(jù)x=h0h022γ0Mdfcdbf39。m）﹥（KN 圖 311由內(nèi)插可得：距梁高h(yuǎn)/2處的剪力效應(yīng)Vdh/2為：Vdh/2=：Vdhk= Vdh/2==（KN）Vds= Vdh/2==（KN）相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值見(jiàn)表316。=628 mm2Asb4 Asb5==117 mm2彎起2Φ16：Asb539。m)全梁抗彎承載力校核見(jiàn)圖312。 據(jù)此，本示例斜截面抗剪強(qiáng)度的驗(yàn)算截面如圖313所示。最大剪力在計(jì)算出C值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。Vcs=103180 (2+) 30195= KNVsb2= 103280=(kN)Vcs2 + Vsb2=+=(kN)(kN)斜截面33：截割兩組彎起鋼筋，P=100（）=，ρsv =。但是，還應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》，在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為φ6~φ8的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。m =109 kN 橫梁彎矩計(jì)算（GM法）對(duì)于具有多根內(nèi)梁的橋梁，由于主梁跨中處的橫梁受力最大，橫梁跨中截面受力最不利，故通常只要計(jì)算跨中橫梁的內(nèi)力，其它橫梁可偏安全地仿此設(shè)計(jì)。hf39。 圖 319經(jīng)過(guò)比較，2號(hào)梁位處截面的Ση汽為最大。11條規(guī)定，箍筋間距Sv按下列公式計(jì)算：Sv=106(2+)fcu,kAsvfsvbh02(ζγ0Vd)2=106(2+)30195= mm式中，P=100μ=100Asbh0=100=故箍筋間距Sv為：取sk=15cm，則μsv=Asv/（bsk）=（1515）=%﹥?chǔ)蘫min，滿足規(guī)范規(guī)定的構(gòu)造要求。4．接頭蓋板計(jì)算（1）蓋板強(qiáng)度計(jì)算擬選用4塊60x12x160mm16錳鋼板為接頭蓋板，橫梁內(nèi)主筋和筋面積的總和為：∑AS板=2+4=（cm2）4塊鋼板的總面積∑AS板=26=（cm2），因?yàn)殇摪宓娜菰S應(yīng)力，故鋼板的強(qiáng)度可靠。 E—主梁的彈性模量,Eb=104MPa(受彎) Ib—主梁的換算慣矩, Ib=102m4 hs,AS,ES— 分別為橡膠支座的高度、承壓面積和彈性模量,hs=,AS=360cm2 ,Es=102MPa l—連接桿長(zhǎng)度,暫定l=90cm。 Ge—橡膠支座的剪切模量,取Ge= Fbk—由汽車荷載引起的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值,取Fbk=9KN μ—橡膠支座與混凝土表面的摩阻系數(shù), 取μ=, Rck—(計(jì)入沖擊系數(shù))引起的支座反力。 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算圖 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算圖經(jīng)邁達(dá)斯驗(yàn)算，數(shù)據(jù)與手算結(jié)果相差甚微，故短暫狀況應(yīng)力通過(guò)驗(yàn)算。 長(zhǎng)期效應(yīng)組合驗(yàn)算圖經(jīng)邁達(dá)斯驗(yàn)算，數(shù)據(jù)與手算結(jié)果相差甚微，故長(zhǎng)期效應(yīng)組合通過(guò)驗(yàn)算。 EI—墩柱截面的抗彎剛度,取EI=107hs,G,AS—分別為橡膠支座的高度、剪切模量與承壓面積,其中G=,其它見(jiàn)前。m)。則焊縫長(zhǎng)度C為： C=[σs] As2[σ焊] δ=280120=（cm）橫梁接頭處剪力假定由上下兩個(gè)接頭平均分?jǐn)?，各?fù)擔(dān)一半。69KN，介乎兩者之間，橫梁需配置抗剪鋼筋。γoMd=fcdbx（h0x2）=103（）+=0解方程，得到：X==Ag39。公路II級(jí)車輛荷載如圖316所示p汽=（120+120+140+140）= KN/mp人=2q人l0lsinπxldx=2q人l[lπcosπxl]0l=2q人l2lπ=4q人π=4= kN/m，沖擊系數(shù)1+μ=，可變荷載彎矩效應(yīng)值為： M汽（+）=4（）M汽（）=4（）M人=p人bb1Σμ人=4=（）荷載組合：因?yàn)闄M梁彎矩影響線的正負(fù)面積很接近，并且系預(yù)制架設(shè)，恒載的絕大部分不產(chǎn)生內(nèi)力，故組合時(shí)不計(jì)入恒載內(nèi)力。公路—II級(jí)可變荷載qk= kN 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰?yàn)算按《公預(yù)規(guī)》：B=B0(McrMs)2+[1(McrMs)2]B0BcrMcr =γftkW0 γ=2S0/W0 ftk =Ec=104MPa 式中：S0——全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的面積矩。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算按《公預(yù)規(guī)》：Wfk=C1C2C3бssEs(30++10ρ)(mm)式中：C1——考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取C1=； C2——考慮荷載作用的系數(shù)，長(zhǎng)期荷載作用時(shí)，C2=1+NlNs，其中Nl為長(zhǎng)期荷載效應(yīng)組合下的內(nèi)力，Ns為短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力； C3——與構(gòu)件形式有關(guān)的系數(shù)，C3=； d——縱向受拉鋼筋A(yù)g的直徑，取d =32mm； ρ——含筋率ρ=As/[bh0+(bib)hi] ，代入后ρ=[18+（16018）11]= бss——受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，按《公預(yù)規(guī)》： бss =取1號(hào)梁的彎矩效應(yīng)相組合：短期效應(yīng)組合 Ms=ΣSGik+φ1jSQjk=MG++=++=(kN按《公預(yù)規(guī)》取α1=，α3=。m；（4） （彎起點(diǎn)），相應(yīng)的Vd=,Md= 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，在支座中心向跨徑方向長(zhǎng)度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。此處系估算，可用同一數(shù)值，其影響不會(huì)很大。則每排彎起鋼筋的面積為：Asb1==1246 mm2彎起2Φ32：Asb139。按《公預(yù)規(guī)》：a=12+3=（cm）h0=ha==（cm）根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，構(gòu)造要求需滿足：γ0Vd≤103fcu，Kbh0=10330180= (KN)按《公預(yù)規(guī)》：103α2ftdbh0=103180 =（KN）＜（KN）介乎兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算。鋼筋重心位置y′為：