【正文】 置的確定取決于機體的布置方案和機體的外形，所以要仔細考慮才能確定。~860176。進氣門由于進氣溫度低，工作條件相對好些，為了節(jié)約成本，一般采用40Cr,對材料沒有什么特俗要求。除此之外，還要綜合考慮氣門的運動，因為其運動受到多個因素的制約，比如說氣門彈簧、搖臂、挺柱、凸輪外形等多個外部因素影響制約，所以其設計還要從配氣機構整體運動來折中考慮，力求優(yōu)化氣門組運動，減輕落座沖擊，因為這個也是氣門錐面與座圈密封失效的原因之一[9]。充量系數(shù)對發(fā)動機效率至關重要，所以增大氣門頭部的直徑，可以顯著提高充量系數(shù)，增大流通斷面的的同時，也減小了進排氣阻力。錐面角，雖然進氣門不會受到跟排氣門一樣大的單位壓強，但是考慮到降低制造成本，易于維護，方便零件適配，所以進氣門也采用45176。進氣口的直徑：，取為進氣口的直徑。反之如果錐面厚度太薄，雖然密封效果會好一些，但是散熱肯定會受到影響，在高壓的情況下，會使氣門很快磨損。這里希望能小些，因為希望能降低發(fā)動機的總高度，便于發(fā)動機緊湊。167。桿身與氣門導管的間隙也非常重要，其間隙的大小直接影響到潤滑和散熱。 氣門通路面積的校核1. 氣門通路面積的校核要看頭部直徑、氣門升程和氣門口直徑這三部分選擇的是否恰當，取決于氣門頭部面積和氣門口是否足夠大，是否能通過更多的氣體。發(fā)動機運行在2000～3000rpm轉(zhuǎn)速時，可按照以前的經(jīng)驗公司進行大體的計算：（） 將以上數(shù)據(jù)代入求馬赫數(shù)中，得：所以在柴油機以額定轉(zhuǎn)速下，進排氣口不會出現(xiàn)阻塞現(xiàn)象，并且進本沒有影響，主要得益于本次進排氣口取值比較。彈簧一般都偏上限設計，受到上限制約，所以要恰當?shù)脑O計彈簧的尺寸結構。但是要經(jīng)過熱處理。為了便于加工，所以選擇進、排氣門的彈簧一樣，根據(jù)柴油機設計手冊中冊，彈簧預緊力的P1的設計公式為： ，其中d1是進氣口的直徑接著計算氣門上的壓力P2，需要注意內(nèi)燃機氣門質(zhì)量的大小要與彈簧的性質(zhì)相匹配。跟內(nèi)彈簧算法一樣，再根據(jù)設計手冊查表得知，其抗拉強度；需用切應力代入上面的公式（3）后，可得到再查設計手冊，其旋繞比為，；根據(jù)得，=，圓整到國家標準：=。，凸輪軸可以稍微有些變形，根據(jù)彎曲應力，確定凸輪軸支持軸頸的數(shù)目，軸身最細處的尺寸，軸頸處直徑的大小。整個配氣機構允許的可靠性。綜上所述，同時滿足以上要求非常困難，所以根據(jù)具體設計的發(fā)動機，分清主次再。4. 凸輪寬度b：；取b=14mm。； ——排氣滯后關閉角，本次設計取=18176。7. 緩沖段張角的選擇緩沖線占凸輪轉(zhuǎn)角為1～4本次設計中取緩沖段張角為四、凸輪的設計為了使凸輪的設計形狀更接近于真實的運動軌跡，采用高次方多項式型凸輪設計。冪指數(shù)p一定是2，取q=2n，r=2n+m，s=2n+2m，m，n都是正整數(shù)，這里取n=3，4，5，6，…，m=2，4，6，8，…。 （2）搖臂和桿身接觸的弧面有較小的移動。又比高的耐沖擊韌性。而氣門采用凸輪軸—挺住—推桿—搖臂—氣門驅(qū)動方案。參考文獻[1] （中冊）.北京：中國農(nóng)業(yè)機械出版社，1984：9，63，124[2] ：中國農(nóng)業(yè)出版社，1981：259[3] 陳家瑞，張建文. 汽車構造（上冊）. : 機械工業(yè)出版社，2005：89,121[4] 周龍保，：機械工業(yè)出版社，2006：156[5] 侯洪生，董國耀. 機械工程圖學. 北京：科學出版社，2004：39[6] 機械零件設計手冊編輯委員會. ：農(nóng)業(yè)機械出版社，2006：125[7] 徐清富. 中外汽車構造圖冊發(fā)動機分冊. 長春：吉林科學技術出版社，2003：78[8] 朱仙鼎. ：上?？茖W技術出版社，2000：232,288[9] ：機械工業(yè)出版社，1988:89[10] [11] 里卡多公司柴油機的設計與研制[12] BOSCH汽車工程手冊[13] ：高等教育出版社，2003:76[14] 濮良貴，：高等教育出版社，2000:32[15] 何永熹，：北京理工大學出版社，2006:57[16] 宋兆基，徐流美. ，2008:92.致 謝本文的設計工作是在xxx老師的悉心指導下完成的，在撰寫開題報告、附 錄一、凸輪形線設計程序hold onVr=*sin(6*(25*pi/180)*pi/180)。Cs=(Hmax*r*p*q+Q*(r*p+r*q+q*pqrp+1))/((qs)*(ps)*(rs))。s1=A139。h1=H139。C0=7。并用Mat lab程序就算挺住升程和加速度，繪制曲線。設計要求本發(fā)動機質(zhì)量可靠，熱效率高，質(zhì)量體積都要小，結構盡量不要復雜。在上面開一個小溝槽，便于潤滑油流動。 挺柱的設計一、挺柱的結構形式挺住由凸輪驅(qū)動，把運動規(guī)律通過推桿傳給搖臂，受到凸輪軸的壓力，其主要形式分為兩類：平面挺柱和滾子挺柱。以緩沖段起點為工作段起點為0點，對應的挺住升程也為0。凸輪轉(zhuǎn)角處，第二缸的進氣凸輪在第四缸進氣凸輪后90176。、排氣提前、延遲角的選擇取決于發(fā)動機轉(zhuǎn)速功率的要求，還要根據(jù)氣道形狀，斷面口匹配。結構簡單，便于布置[1]。氣門落座和開啟時，加速時要小，防止因加速度過大而引起氣門二次跳動。依照凸輪的外形，運動規(guī)律，可以求得氣門組其它零件的一些運動規(guī)律。，在這個取值范圍內(nèi)，所以設計合適。確定內(nèi)彈簧的直徑：選擇65Mn為彈簧的材料，按照彈簧的標準系列，~,然后去查相關資料設計手冊的1324表，可知其抗拉強度已知彈簧允許的切應力為：；代入上面的公式（3），求得。其中氣門內(nèi)彈簧的中徑是：,取。三、確定氣門彈簧的材料首先要考慮氣門彈簧工作的條件，即較高的溫度下，反復承受交變力，為了能讓氣門彈簧在正常使用下，穩(wěn)定，有更長的壽命，所以這種材料的機械性能必須足夠好，還要有很強的抗溫度應力松弛的性質(zhì)。保證配氣機構各部件都在正常接觸。2. 氣門口尺寸校核用馬赫指數(shù)法對進氣門口尺寸進行校核。~。要求在潤滑不良的條件下摩擦，氣門導管要耐磨。其硬度要求要大于HRC50。根據(jù)受凸輪驅(qū)動方式的不同，它受到的側向力也不同，有大有小，根據(jù)經(jīng)驗選擇，如果桿身側向力比較大，則桿身直徑為氣門頭部的30~40%左右，如果側向力較小，這相應的取小一點，比如取16~25%即可。如果變形量過大，就會導致密封不嚴，漏氣。氣門錐面角。本次設計取 氣門錐面受到兩個因素的影響，根據(jù)實際情況，要綜合分析，一般來說，常用的只有30176。圖41 氣門的基本結構及名稱1—氣門的頭部 2—氣門的桿身部 3—氣門的圓弧徑部 4—氣門鎖夾槽 5—氣門桿的端面6—氣門密封錐面 7—氣門頭部上端面 Dv—氣門頭部的直徑 d0—氣門桿身直徑—氣門頭部厚度 R—氣門頸部過度圓弧半徑 —氣門密封錐面角一、氣門的頭部設計氣體的流通特性會受到氣門頭部外形的影響，氣門的剛度、慣量、散熱性能和制造難易程度都會受到氣門頭部外形的影響，也會影響到氣門的使用壽命，所以要根據(jù)不同類型，要具體分析。在滿足氣門工作時的強度，耐腐蝕性，耐磨性時，也要求盡可能的降低氣門的質(zhì)量，降低氣門落座沖擊力。所以優(yōu)化進排氣門，減小氣門工作時受到的熱負荷和機械負荷，合理設計凸輪緩沖段曲線，減小氣門落座的速度和加速度，減小落座沖擊為本次氣門設計的核心內(nèi)容[1]。在折中考慮，分清主次之后，本次設計的490QB柴油機采用凸輪軸中置方案，由曲軸通過齒輪驅(qū)動凸輪軸，結構簡單可靠。167。 指示參數(shù)的計算