【正文】 立交工程 》施工圖紙； 13.《 公路橋涵設(shè)計通用 規(guī)范 》（ JTGD602020） 14.《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ GB50052020） 河北眾邦建設(shè)有限公司 中華大街 北環(huán)路立交橋項目部 中華大街 北環(huán)路立交工程滿堂支架施工方案計算書 第 4 頁 共 40 頁 第 三 章 施工工序 一 施工順序 本 立交 工程 箱梁均為現(xiàn)澆法施工 ，包括鋼筋混凝土箱梁、預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁 。 邯鄲市中華大街 北環(huán)路立交橋工程包括： 中華大街主線橋、北環(huán)路左幅主線橋、北環(huán)路右幅主線橋、 EN、 NE、 WS、 SW、 NW、 WN、 ES、 SE八條匝道 、 6 條輔道、 4 段連接線路基 和既有管網(wǎng)的綜合改造 。 全橋 箱梁 最高 點位于 中華大街主線橋 10墩，自承臺頂面至箱梁 底 面高差為 ； 箱梁 最 底點位于 ES 匝道橋 3墩，自承臺頂面至箱梁 底面 。 計算內(nèi)容為：模板計算 、滿堂支架的計算和 支架地基 計算 。 Sk=urs o=1 =二 風(fēng)荷載 根據(jù)《 公路橋涵通用設(shè)計規(guī)范 》（ JTGD602020） 風(fēng)荷載計算公式如下式 42所示。 三 選用材料 1. 竹膠板和方木； 2. 鋼材采用 Q235 材質(zhì)。根據(jù)《路橋施工計算手冊》表 81可知，當(dāng)含筋率大于 2%時鋼筋混凝土的容重 γ 砼 =26kN/m3，而當(dāng)含筋率小于 2%時鋼筋混凝土的容重 γ 砼=25kN/m3，為偏于安全計算取 γ 砼 =26kN/m3，其計算過程如下所示。由于混凝土的初凝時間一般為 6～ 8 小時，在加入緩凝劑后為安全考慮初凝時間為 6 小時。 P2=γ 砼 h =26 =（ 高箱梁） P2’ =γ 砼 h =26 =（ ） 根據(jù)現(xiàn)澆箱梁斷面圖 可知，翼緣板處梁厚從 20cm 到 45cm 線性變化，則在翼緣板處對底板的最大壓力計算如下所示。計算簡圖如下圖 52所示。 Mmax=qmaxL 2/10= 2/10= f=qmaxL 4/（ 128EI ） =300 4/（ 12840 000 1440） = 通過以上計算可知， f=[ f]=L/350=300/350=，則 底模模板剛度滿足施工使用的要求 。 m M3=q3L 2/8= 2/8=其中 根據(jù)《路橋施工計算手冊》表 86查紅松的容許剪應(yīng)力，則 底模背肋抗剪強度滿足施工使用的要求 。 根據(jù)《材料力學(xué)》可知，背肋的剪應(yīng)力計算如下所示。 q1=Q1+q=0. 9++0. 9+ =q2=Q2+q=0. 6++0. 6+ =q3=Q3+q=+0. 144+ + =根據(jù)以上的計算， 底板、腹板和翼緣板下計算的荷載取最大值 qmax=q2=。 Fmax=qmaxL/2 =0. 9/2= 根據(jù)以上計算 結(jié)果， 驗算 10 15cm 方木的抗剪強度，則 主 梁的抗剪強度計算如下所示。 q 圖 55 簡支梁計算簡圖 M1=q1L 2/8=0. 92/8= 根據(jù)【 1. 底模模板的計算 】中 箱梁底模背肋 、主梁及支架立桿的布置方式， 高現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土箱梁底模主梁計算過程如下： 根據(jù)《路橋施工計算手冊》查松木的容重 為 8kN/m3，方木自重 q 主 =rA =8 0 =（分項系數(shù) ），背肋自重折算為q 次 =8 /= kN/m2。 m 根據(jù)以上計算結(jié)果， 驗算 1015cm 方木的強度 ，則 主 梁的強度計算如下所示。 根據(jù)《路橋施工計算手冊》表 86 可知紅松的彈性模量 E=1010 3MPa，根據(jù)《材料力學(xué)》可知撓度計算如下所示。 M=q2L 2/8=0. 92/8=則 底模背肋強度滿足施工使用的要求 。把作用在方木范圍內(nèi)的混凝土體積轉(zhuǎn)化為線荷載加載在方木上，其彎矩計算過程如下所示。 w=bh 2/6=101 22/6=240mm3 σ =Mmax/w=10 6/240= 通過以上計算，σ =[σ] =50MPa，其中 50MPa 是根據(jù)《竹膠合板模板》（ JG／ T1562020）表 5 可知，在板寬方向靜曲強度最小值。 Mmax=PL/6 （ 56） 均布荷載作用下最大撓度計算如下式 57 所示。 對于 高 現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土 箱梁 : Q1 =P 1+ p7+p 5+p 6+S k = +0. 096+ +4+0. 30 =（底板處總豎向荷載） Q2 =P 2+ p7+p 5+p 6+S k = +0. 096++4+0. 30 =（腹板處總豎向荷載） Q3 =P 3+ p7+p 5+p 6+S k =1 +0. 096++4+0. 30 =（翼板處總豎向荷載） 對于 現(xiàn)澆鋼筋混 凝土 箱梁 : Q1 =P 1+ p7+p 5+p 6+S k = +0. 096++4+0. 30 =（底板處總豎向荷載） Q2’ =P 2’ + p7+p 5+p 6+S k = +0. 096++4+0. 30 =（腹板處總豎向荷載） Q3 =P 3+ p7+p 5+p 6+S k =1 +0. 096++4+0. 30 =（翼板處總豎向荷載） 根據(jù)以上計算可知， Q1 為底板處最大壓力、 Q2為腹板處最大壓力、 Q3為翼緣板處最大壓力。根據(jù)《路橋施工計算手冊》表 82可知，振搗混凝土?xí)r對側(cè)模模板的側(cè)壓力按 Pzd= 計。 本橋采用泵送 混凝土澆筑，根據(jù)公式 54 混凝土的最大側(cè)壓力計算如下所示。 Pm=k r h(kPa) （ 51） 當(dāng) v/T≤ 時： 河北眾邦建設(shè)有限公司 中華大街 北環(huán)路立交橋項目部 中華大街 北環(huán)路立交工程滿堂支架施工方案計算書 第 8 頁 共 40 頁 h=+（ 52） 當(dāng) v/T≥ 時： h=+（ 53） 式中： Pm—— 新澆筑混凝土對側(cè)面的最大壓力， kPa； h—— 有效壓頭高度， m； T—— 混凝土入模時的溫度 ℃ ； k—— 外加劑影響修正系數(shù)，不加時 k=1，加入緩凝外加劑時， k=； v—— 混凝土的澆筑速度， m/h； H—— 混凝土澆筑層的高度， m