【正文】 24 Qt = 21 (1 8)79 21 (1 8)??? ? ?=% 反應(yīng)器 中溶解氧的飽和度為： ( 2 5 ) ( 2 5 ) 1 . 5 1 9 . 6 5( ) 8 . 3 8 1 0 . 0 /2 . 0 6 6 4 2 2 . 0 6 6 4 2bts b s pQC C m g L??? ? ? ? ? ? ????? ( 2 0 ) 1 . 5 1 9 . 6 59 . 1 7 ( ) 1 0 . 9 5 /2 . 0 6 6 4 2sbC m g L? ? ? ? 則脫氧清水的充氧量為 : ( 2 0 )0 ( 2 5 2 0 )( 2 5 ) 1 . 0 2 4sbs b tRCR d C C???? ?????? β － 氧轉(zhuǎn)移折算系數(shù) , d－ 氧溶解度折算系數(shù) ? － 氣壓修正因子 取 d=, β=, C t=2mg/L, ? = ? ? 252 9 . 0 7 1 0 . 9 5 4 4 . 3 5 /0 . 8 5 0 . 9 5 1 1 0 . 0 2 1 . 0 2 4tR K g O h???? ? ? ? ? 供氣量的計(jì)算 : 330 4 4 . 3 5 1 8 4 8 / 3 0 . 8 / m in0 . 3 0 . 3 0 . 0 8s RG m h mEa? ? ? ?? ③ 布?xì)庀到y(tǒng)的計(jì)算 反應(yīng)池的平面面積為 ??4= 每個(gè)擴(kuò)散器的服務(wù)面積取 ，則需擴(kuò)散器 取 200 個(gè)擴(kuò)散器，每個(gè) 反應(yīng)器 需 50 個(gè) 布?xì)庀到y(tǒng)設(shè)計(jì)草圖如下 圖 8 (5 排，每排 10個(gè) ) 25 圖 8 SBR 反應(yīng)器布?xì)庀到y(tǒng)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)草圖 ④ 空氣管路系統(tǒng)計(jì)算 按 SBR 的平面圖，布置空氣管道，在相鄰的兩個(gè) SBR 反應(yīng)器 的隔墻上設(shè)一根配氣干管，共設(shè)兩根，在每根干管上設(shè) 5 對配氣豎管，共 20 根豎管 則每根豎管的供氣量為 1848/20= 每個(gè)空氣擴(kuò)散器的配氣量為 1848/50= 空氣管路的計(jì)算草圖見下圖 見下表 8： 表 6 空氣管道計(jì)算表 管段編號 管段長度L(m) 空氣流量 (m3/h) 空氣流速 v(m/s) 管 徑D (mm) 配件 當(dāng)量長度L0(m) L+L0 (m) 損失h1+h2 (mm) 12 9 1848 250 三通 1 彎頭 1 大小頭 1 23 924 200 閘門 1 彎頭 1 四通 1 34 200 四通 1 大小頭 1 45 150 四通 1 56 150 四通 1 大小頭 1 67 100 四通 1 大小頭 1 78 85 閘門 1 三通 1 89 55 26 其中： L0= L0— 管道當(dāng)量長度 (m) D— 管徑 (m) k長度折算系數(shù) ,按管件不同類型確定 h1+h2=i(L+L0)， i=由上表可知：空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為： ∑ (h1+h2) = = 擴(kuò)散器的壓力損失取 kPa。 O— 混合液每日需氧量 (kgO2/d) a39。儲氣柜的壓力一般為 2～ 3KPa，不宜太大?！?60186。 H= (7)坡腳的計(jì)算 池底直徑采 用 mD ? ，池底坡角采用 042?? ，池底斜壁部分高度為 2H = mDD 2 0 ????? ? 池子直壁部分的高度為 mHHH ????? (8)澄清池各部分容積及停留時(shí)間的計(jì)算 a 第一絮凝池 ? ? ????21222121 12 ddddhV ? 3m ??112 QVt 21 s b 第二絮凝池 ? ? ????? ,222,2225432 124 ddddhhdV ?? 3m ； ??123 QVt C 分離室停留時(shí)間 ??,444 Vht6750 s D 水在池內(nèi)凈水歷時(shí) stttT 8 6 66 7 5 , ??????? E 澄清池總體積 直壁部分體積 ??223 4 HDV ? 3m 錐體部分體積 ? ? ????020214 12 DDDDHV ? 3m 池的總體積 ??? 43 VVV 3m F 總停留時(shí)間 0QVT? = h (9) 排泥設(shè)施的計(jì)算 泥渣室容積按澄清池容積的 1%計(jì)，即 mV ?泥 設(shè)置一個(gè)排泥斗，采用倒立正四棱錐體， 其錐底邊長和錐高均為 Z 13 泥VZ 3? = UASB 反應(yīng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算 設(shè)計(jì)參數(shù) (1) 污泥參數(shù) 設(shè)計(jì)溫度 T=25℃ 容積負(fù)荷 NV=() 污泥為顆粒狀 污泥產(chǎn)率 , 產(chǎn)氣率 (2) 設(shè)計(jì)水量 Q=2800m3/d=。 設(shè)計(jì)參數(shù) 的選取 水力停留時(shí)間 HRT=1h,有效水深 h1= , 超高 h2=。 (5) 格柵傾角 a=60176。濃縮池的上清液及脫水間的濾液返回至 澄清池 繼續(xù)處理。消化后的廢水再進(jìn)入接觸氧化池，與附著在生物填料上的好氧微生物的進(jìn)一步作用，去除剩余的有機(jī)物，部分隨水流帶出的懸浮物在斜管沉淀池中得以沉淀出來，出水再經(jīng)過生物陶粒反應(yīng)器（ BAF曝氣生物濾 池）后廢水達(dá)標(biāo)排放。 由于廢水 SS 含量高，產(chǎn)泥量較大，因此需對污泥進(jìn)行后續(xù)處理：各反應(yīng)器出來的污泥收集至集泥井，再由污泥泵提升至污泥濃縮池濃縮，濃縮后的污泥進(jìn)入貯泥池，再由泵提升至污泥脫水間脫水，脫水后的污泥可直接外運(yùn)。 根據(jù)任務(wù)書要求，進(jìn)行合理的平面布置。要求出水水質(zhì) 符合《生物制藥工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》 (GB19821－ 2021)。夏季主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)闁|南風(fēng)，冬季西北風(fēng)為主。平面布置和工程設(shè)計(jì)時(shí)，布局力求合理、通暢、美觀，合乎工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)。 設(shè)計(jì)水質(zhì)水量 根據(jù)所給資料該廠處理工程設(shè)計(jì)水量為 3400t／ d，處理水質(zhì)執(zhí)行《 生物制藥 工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》 (GB19821－ 2021) 表 1 進(jìn)水水質(zhì)及排放標(biāo)準(zhǔn) 水 質(zhì) 指 標(biāo) COD（㎎ ∕L ） BOD（㎎ ∕L ） SS（㎎ ∕L ） PH 值 進(jìn) 水 水 質(zhì) 13162 6412 2199 ～ 設(shè)計(jì)出水水質(zhì) ≤ 300 ≤ 200 ≤ 200 6～ 9 廢水處理 方案 的確定 2 該廠廢水中的 BOD／ COD 值 正常 ，約 ，有利于進(jìn)行生物處理。 （ 2）藥類生產(chǎn)廢水可生化性較好，易于生物降解。 2 設(shè)計(jì)原則 4 經(jīng)過對各種厭氧工藝的比較，本設(shè)計(jì) 選 用 UASB 反應(yīng)器 ，因?yàn)樵摴に?技術(shù)成熟 ，耐沖擊負(fù)荷好，處理能力大，能去除大部分的有機(jī)物，可以回收沼氣，降低能源消耗 ，占地面積較小， 可以降低建設(shè)費(fèi)用和運(yùn)行費(fèi)用 ，由于應(yīng)用較廣泛，所以實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)較多。 按柵條間隙，可分為粗格柵（ 50100mm）、中格柵（ 1040mm）、細(xì)格柵（ 310mm）三種，按清渣方式可分為人工清渣格柵和機(jī)械清渣格柵兩種 [3]。 K=－ = h1 i n 023/4 ???????????? (6) 柵槽總高度 H(m) 取柵前渠道超高 2h =, mhhh ???????? (7) 柵槽總長 L(m) 柵前渠道深 H1 =h+h2=+= L=l1+l2+++H1/tan60176。 水力循環(huán) 澄清 池的設(shè)計(jì)計(jì)算 設(shè)計(jì)說明 由于生物制藥廢水中懸浮物（ SS）濃度較高， 加藥后 利用水力進(jìn)行 攪拌， 絮凝沉淀， 此池兼有沉淀的作用，有足夠的水力停留時(shí)間，保證后續(xù)處理構(gòu) 筑 物能連續(xù)運(yùn)行 。d ） 反應(yīng)器表面積 A=Q/q1=反應(yīng)器高度 H=V/A=1868/= 取 H=8m 采用 4 座相同的 UASB 反應(yīng)器，則每個(gè)單池面積 A1為： A1=A/4=mAD 1 ???? ? 取 D=9m 14 則實(shí)際橫截面積 A2=實(shí)際表面水力負(fù)荷 q1=Q/4A2=? = q1在 — ，符合設(shè)計(jì)要求。 沉淀區(qū)面積： A=?D2/4= 表面水力負(fù)荷 q=Q/A=(4 ? )=() m3/() 符合要求 ② 回流縫設(shè)計(jì) h2的取值范圍為 — , h1一般取 取 h1= h2= h3= 依據(jù)圖 8 中幾何關(guān)系，則 b1=h3/tanθ b1— 下三角集氣罩底水平寬度， θ — 下三角集氣罩斜面的水平夾角 h3— 下三角集氣罩的垂直高度， m b1=－ 2b1=9－ 2? = 下三角集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速 v1,可用下式計(jì)算： V1=Q1/S1=4Q1/ 17 Q1— 反應(yīng)器中廢水流量（ m3/s） S1— 下三角形集氣罩回流縫面積（ m2） hmhmV /2/???? 符合要求 上下三角形集氣罩之間回流縫流速 v2的計(jì)算： V2=Q1/S2 S2— 上三角形集氣罩回流縫面積（ m2） CE— 上三角形集氣罩回流縫的寬度， CE 取 CE= CF— 上三角形集氣罩底寬，取 CF= EH=CE?sin50=?sin50= EQ=CF+2EH=+2?? sin50= S2=(CF+EQ).CE/2=? (+) ? v2= v2v1, 符合要求 確定上下集氣罩相對位置及尺寸 BC=CE/cos50= HG=(CF－ b2)/2= EG=EH+HG= AE=EG/sin40= BE=CE?tan50= AB=AE－ BE= DI=CD?sin50=AB?sin50=? sin50=