【正文】 2 2 6 0 .8/x g y Ig g psyIy I y yx s jE K M NM M MEKNN A R K NK W A???????? ? ? ? ? ? ?? / x jK W A? ?? 各截面鋼束位置的校核，用表 列表計算。 ； ② 鋼束彎起點及其半徑計算 以 5 號束為例，其彎 起布置如圖 示 由 0cosR c R ??? 得01 coscR ?? ? ＝ 9 0 .9 26731 co s 1 5 cm?? 求起彎點 k 的位置： sin sin 1 5 6 9 1wl R c m??? 。 為使用鋼量經(jīng)濟(jì)，應(yīng)盡可能使 ye 加大，但應(yīng)滿足鋼束布置時保護(hù)層等構(gòu)造要求。 對于施工階段有 ① 1 1 11 2( [ ] / )( / 1 )h g s h hy hysM y I AN ey r???? ?? 式中： 1yN —— 傳力錨固時的有效預(yù)加力，其應(yīng)力損失可按 ? 估算。 ① 計算跨中 截面最大 彎矩及相應(yīng)荷載位置的剪力和最大剪力及相應(yīng)荷載位置的彎矩采用直接加載求活載內(nèi)力，圖 示出跨中截面內(nèi)力計算圖式，計算公式為 (1 ) c i iS m P y???? ? Sii式 中 ： － 所 求 截 面 的 彎 矩 或 剪 力 ； P － 車 輛 荷 載 軸 重 ； y － 沿 橋 跨 縱 向 與 荷 載 位 置 對 應(yīng) 的 內(nèi) 力 影 響 線 坐 標(biāo) 值 。 圖 給出了 TI 的計算圖式， TI 的計算見表 。使用界面如下： 選擇 T 型，然后進(jìn)行幾何參數(shù)設(shè)置。這樣的配置，馬蹄面積占總面積 ％，按上述布置，可繪出預(yù)制梁跨中截面 ， 如圖 所示。為了翼板與腹板連接和順，在截面轉(zhuǎn)角處設(shè)置圓角，以減小局部應(yīng)力和便于脫模。 按后張法工藝制作主梁，采用 45 號優(yōu)質(zhì)碳素鋼結(jié)構(gòu)鋼的錐形 錨具和直徑50mm 抽撥橡膠管。 術(shù)要求高 美觀性 做成變截面梁較漂亮 結(jié)構(gòu)美觀 結(jié)構(gòu)美觀 具有現(xiàn)代氣息 ，結(jié)構(gòu)輕盈美觀 。 （三） 方案比選 1． 比選方案的主要標(biāo)準(zhǔn) ： 橋梁 方案比選有四項主要標(biāo)準(zhǔn)：安全，功能，經(jīng)濟(jì)與美觀，其中以安全與經(jīng)濟(jì)為重。該段地層以粘土、亞粘土、泥 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計 第 4 頁 共 101 頁 炭土、砂、礫石土為主。 7．不良地質(zhì)地段 本段路路線所經(jīng)過區(qū)域不良地質(zhì)地段分布廣泛，種類繁多，主要不良地質(zhì)地段類型有膨脹土、崩塌、泥石流、滑坡、溶巖漏斗、軟弱土地基等。路線所經(jīng)區(qū)域有南北向構(gòu)造主干大斷裂朋普～開遠(yuǎn)～個舊斷裂于 K124+400 附近穿越該區(qū)域，為第四系地層所覆蓋。 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計 第 1 頁 共 101 頁 大力發(fā)展交通運輸事業(yè)，是加速實現(xiàn)四個現(xiàn)代化的重要保證。 路線 K123+000～止點 K128+200 一帶為南北向構(gòu)造影響區(qū)域。 K124+100～ K128+200 路段所在區(qū)域為朋普溶蝕斷餡盆地，地表有甸西河流經(jīng)區(qū)內(nèi)，地下水埋深較淺，平均埋身 米，地下 水類型為 HCO3－ Ca 型水，局部為 HCO3－ (Na)型水。 8．工程地質(zhì)條件及 水文地質(zhì)條件綜合評價 該段路 線穿越區(qū)為朋普溶蝕斷餡盆地，以地表水、地下水強烈溶蝕作用、大陸停滯水堆積作用和地表河流侵蝕堆積作用為主。 K124+000～K128+200 一段路堤填料可用 K124+000 處深挖方及附近料場、攀枝花村后山石料場碎石土填筑。 2．梁翼緣受拉，容易出現(xiàn)裂縫，雨水浸入梁體成為安全隱患 方便 。 鋼板和角鋼：制作錨頭下支承墊板、支座墊板等均用普通 A3 碳素鋼，主梁間的聯(lián)接用 16Mn 低合金結(jié)構(gòu)鋼鋼板。T 型梁翼板厚度為 8cm，翼板根部加到 20cm 以抵抗翼緣根部較大彎矩。斜坡的折線鈍角，以較小局部應(yīng)力。軟件使用例子：設(shè)計－截面設(shè)計－創(chuàng)建新文件。 馬蹄部分的平均換算厚度： 3t ＝ 18262? ＝ 22cm。求支點和變化點截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到 /4l 之間，橫向分布系數(shù)用 0 cmm和 值直線插入，其余區(qū)段均取 cm 值（見圖 和 ）。鋼束數(shù)為： 31 2 9 1 3 .5 3 1 01 2 8 0 4 7 1yyyNn Ra ??? ?＝ 束 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計 第 32 頁 共 101 頁 （ 2） 按施工和使用階段的 應(yīng)力要求估算 此時，翼板可采用麥尼爾不等式進(jìn)行鋼束截面得估算。其式（ D）與（ B）數(shù)值相近，在圖中共用一條直線表示，因而其可行區(qū)必在此直線上。； 5 號束采用 0? ＝ 15176。 Ay=5ay==5 = L/4 截面的凈截面與換算截面的幾何特性 計算表 表 截 面 類 別 分塊 名稱 分塊面積 Ai (cm2) Ai 重心 至梁頂 距離 yi （ cm） 對梁頂 邊的面 積矩 Si=Aiyi 自身慣 性矩 Ii (cm4) (ysyi) (cm) Ix=Ai(ysyi)2 (cm4) 截面慣 性矩 I=Ii+Ix 凈 截 面 毛截面 4468 199273 105 105 預(yù)留管 道面積 98 11535 0 105 混凝土 凈截面 Aj=4370 yjs= ∑ Si= 187738 105 105 105 換 算 截 面 鋼束換 算面積 (ny1) Ay =119 14006 0 105 毛面積 4468 199273 105 105 換算截 面面積 4587 ∑ Si= 213279 105 105 105 變化點截面的凈截面與換算截面 的幾何特性計算表 表 截 面 類 別 分塊 名稱 分塊面積 Ai (cm2) Ai 重心 至梁頂 距離 yi （ cm） 對梁頂 邊的面 積矩 Si=Aiyi 自身慣 性矩 Ii (cm4) (ysyi) (cm) Ix=Ai(ysyi)2 (cm4) 截面慣 性矩 I=Ii+Ix 凈 截 面 毛截面 4760 228956 105 105 預(yù)留管 道面積 98 10457 0 105 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計 第 39 頁 共 101 頁 混凝土 凈截面 Aj=4662 yjs= ∑ Si= 218499 105 105 105 換 算 截 面 鋼束換 算面積 (ny1) Ay =119 12697 0 105 毛面積 4760 228956 105 105 換算截 面面積 4879 ∑ Si= 241653 105 105 105 支點截面的凈截面與換算截面的幾何特 性計算表 表 截 面 類 別 分塊 名稱 分塊面積 Ai (cm2) Ai 重心 至梁頂 距離 yi （ cm） 對梁頂 邊的面 積矩 Si=Aiyi 自身慣 性矩 Ii (cm4) (ysyi) (cm) Ix=Ai(ysyi)2 (cm4) 截面慣 性矩 I=Ii+Ix 凈 截 面 毛截面 6020 296184 107 105 105 預(yù)留管 道面積 98 8810 0 105 混凝土 凈截面 Aj=5922 yjs= ∑ Si= 287374 107 105 105 105 換 算 截 面 鋼束換 算面積 (ny1) Ay =119 10698 0 105 毛面積 6020 296184 107 105 105 換算截 面面積 6139 ∑ Si= 306882 107 105 105 105 各設(shè)計控制截面的凈截面、換算截面幾何特性計算表 表 計算截面 A (cm2) ys (cm) yx (cm) ey (cm) I (cm4) W(cm2) Ws=I/ys Wx=I/yx Wy=I/ey 跨中 截面 凈截面 4370 105 105 105 105 換算截面 4587 105 105 105 105 L/4 截面 凈截面 4370 90 105 105 105 105 換算截面 4587 105 105 105 105 變化點 截 面 凈截面 4662 105 105 105 105 換算截面 4879 105 105 105 105 支點 截面 凈截面 5922 105 105 105 105 換算截面 6139 83 105 105 105 105 (七 )鋼束布置位置（束界）的校核 為了使計算簡化，可近似地假定預(yù)應(yīng)力混凝土的合力作用點就是鋼筋重心的位置。 從表 中可以看出：考慮反摩擦阻力計算 2s? ，其數(shù)值較小，分布規(guī)律也比按平均值計算的 2s? 更符合實際情況?？缰薪孛娓麂撌Σ翍?yīng)力損失值 1s? 見表 。 對于 5 號束的支點截面（圖 ）： 11691 11. 8 679 .2 n si n 14. 82673( 1 c os ) 267 3 ( 1 c os 14. 8 ) 88. 323. 3 88. 3 111 .6iwiiiiiil l d c mlRc R c ma a c c m????? ? ? ? ?? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? 各截面鋼束位置（ ai）及其傾角（θ i）計算值見表 各截面鋼束位置（ Ai）及其傾角（θ i）計算表 表 計算 截面 鋼束 編號 l x xi i k?? （ cm） R （ cm） l1iθ=sini R 度 isin? cosi? (1 cos )iicR??? (cm) a (cm) iiaac?? 跨中 截面 0ix? 1～ 2 il 為負(fù)值 尚未彎起 0 0 1 0 （同左） 3～ 4 5 平 均 傾 角 0 0 1 鋼束截面重心 4l 截面 ? 1～ 2 il 為負(fù)值未彎 0 0 1 0 3～ 4 5 2673 平 均 傾 角 鋼束截面重心 變化 點截 面 xi=835 1～ 2 Li為負(fù)值未彎 0 0 1 0 3～ 4 1043 5 2673 平 均 傾 角 鋼束截面重心 支座 截面 xi=975 1～ 2 316 3～ 4 1043 5 2673 平 均 傾 角 鋼束截面重心 （六 ） 主梁截面幾何特性計算 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁，在張拉鋼束時管道尚未壓漿，由預(yù)應(yīng)力引起的 應(yīng)力按構(gòu)件混凝土凈截面（不計構(gòu)造鋼筋的影響）計算；在使用階段，預(yù)留管道已經(jīng)壓漿，認(rèn)為管束與混凝土結(jié)合良好，故按換算截面計算。 構(gòu)造要求：預(yù)留孔道凈間距 ? 10mm，梁底凈距 ? 50mm，梁側(cè)凈距 ? 35mm，圖中 大學(xué) 土木工程學(xué)院 畢業(yè)設(shè)計 第 34 頁 共 101 頁 布置均滿足以上要求。同理可求得 1[ ] baha R? ?? ＝ ＝ Mpa。 b．對于人群荷載 q== 3=22m a x 11 0 . 6 4 1 7 2 . 2 5 1 9 . 5 0 6 8 . 6 2 788cM m q l K N m? ? ? ? ? ? 相應(yīng)的 0Q? m a x 11 0 . 6 4 1 7 2 . 2 5 1 9 . 5 = 3 . 5 2 K N88cQ m q l? ? ? ? ? 相應(yīng)的 2211 0 . 6 4 1 7 2 . 2 5 1 9 . 5 3 4 . 3 1 31 6 1 6cM m q l K N m? ?