【正文】 面應不低于液面計200mm，防止廢氣串入蒸發(fā)系統(tǒng)引起爆炸。醋酐和醋酸纖維素均廣泛應用于制造塑料、人造絲、噴漆、照相底片、透明紙以及染料、醫(yī)藥等。當氫離子離介時，這種穩(wěn)定現(xiàn)象可被加強，羰基在某種狀況下能活化臨近的甲基，從而使之發(fā)生特殊的加成或取代反應。（4） 制取氯醋酸與醋酸鹽 一氯醋酸是制造除草劑2，4D等的原料。（4） 濃乙醛貯罐，在每年大修時，應進行強度試驗。（6）傳動設備的轉動部分如背輪及皮帶等必須要有完整的保護罩。vii. 裝置及車間周圍嚴禁吸煙，不準帶入火柴，打火機和穿釘子鞋，不準使用有色金屬工具擰緊螺栓或打擊管道及設備。 xv. 消防設備著火時，只能用絕緣滅火器材進行滅火，如四氯化碳、二氧化碳等，絕對禁止用水和泡沫滅火器滅火。5． 對大宗產(chǎn)品的生產(chǎn)，宜采用連續(xù)作業(yè)，大型化單系列設備和儀表自動控制，以提高產(chǎn)品的質(zhì)量和降低生產(chǎn)成本；6． 對于精細化工產(chǎn)品，這樣的小批量多品種產(chǎn)品的生產(chǎn)，設計的流程應有一定的靈活性，以適應改變產(chǎn)量和更換產(chǎn)品品種的需要；7． 生產(chǎn)過程中產(chǎn)生可能產(chǎn)生的廢氣、廢液和廢渣應得到妥善處理，盡可能回收和綜合利用，不能隨便排放污染環(huán)境；8． 流程中各設備生產(chǎn)能力應配套一致，設置必要的備用件，注意加強可能出現(xiàn)的薄弱環(huán)節(jié)；9． 設計流程和設備，應考慮適當?shù)牟僮髟６群蛷椥裕赃m應操作條件波動和情況變化的要求；10． 除了滿足正常生產(chǎn)要求外，還要滿足開停工，催化劑還原和事故處理的需要；11． 操作方便，生產(chǎn)安全；12． 在滿足生產(chǎn)任務要求的前提下流程應盡量簡化，節(jié)省投資。氧化塔各節(jié)溫度控制為：1~3節(jié)70~85℃，4~5節(jié)65~75℃液相溫度絕對不允許小于40℃，也絕對不允許高于90℃，氣相溫度不得超過第五節(jié)液相溫度，以防止過氧醋酸的分解，而引起爆炸，各節(jié)溫度由遠距離調(diào)節(jié)閥TRC0101～TRC0105調(diào)節(jié)冷卻水流量進行控制。用FRC0201和FRC0204調(diào)節(jié)蒸汽量，以維持蒸發(fā)溫度為125~130℃，將醋酸氣化，醋酸蒸氣及低沸物、部分高沸物進入脫低沸塔T0201中。去成品罐。所以采用液相為連續(xù)相，液體容量較大的鼓泡塔式反應器。但要有泵的動力設施，浪費了設備、材料和占地面積，以及動能的消耗。對于立式的蒸發(fā)器，在相同的體積下，蒸發(fā)器的負荷太大，而且，蛇管長度受到很大的限制，滿足不了上述生產(chǎn)的要求。而泡罩塔雖然操作彈性大，但價格相對可以說很高，設備費用增加。若所需的壓頭不很高，可以用離心泵代替，若所需的壓頭雖高而流量不大，它可用旋轉泵代替。我們主要用間壁式換熱器，按傳熱特征分：（1） 直接接觸式；（2） 蓄熱式；（3） 間壁式；所以我們一般選擇換熱器為列管式換熱器，選列管式換熱器的主要步驟：1．試算并初選設備規(guī)格（1） 確定流體在換熱器中的流動途徑；（2） 根據(jù)傳熱任務計算熱負荷Q；（3） 確定流通在換熱器兩端的溫度，選擇列管換熱器的型式；計算定性溫度，并確定在定性溫度下的流體物性；（4） 計算平均溫度差，決定殼程數(shù)；（5） 根據(jù)總傳熱系數(shù)的經(jīng)驗值，或按生產(chǎn)實際情況，選定總傳熱K值；（6） 由總傳熱速率Q=KSΔtm，初步算出傳熱S，并確定換熱器的基本尺寸，或按系列標準選擇設備規(guī)格；2．計算管、殼程壓降3．核算總傳熱系數(shù)在第一步驟中，流體流徑的選擇應注意以下幾個問題：（1） 不潔凈和易結垢的流體應走管內(nèi)，因為管內(nèi)清洗比較方便；（2） 腐蝕性的流體宜走管內(nèi)，以免殼體和管子同時受腐蝕，而且管子也便于清洗和檢修；（3） 壓強高的餓流體宜走管內(nèi)，以免殼體受壓，可節(jié)省殼程金屬消耗量；（4） 飽和蒸汽宜走管間，以便于及時排除冷凝液，且蒸氣較清潔，它對清洗無要求；（5） 有毒流體宜走管內(nèi)，使泄露機會減少；（6） 被冷卻的流體宜走管間，可利用外殼向外的散熱作用，以增強冷卻效果；（7） 粘度大的液體或流量較小的流體，宜走管間，因流體在有折流板的殼程流動時，由于流速和流向的不斷改變，在低Re值（Re100）下即可達到湍流，以提高對微2傳熱系數(shù)；（8） 對于剛性結構的換熱器。KkJ/kmol 表114 液體熱力學性質(zhì)物質(zhì)名稱CP （kJ/kmol .k）ΔH0f 298（kJ/kmol）ΔHC 298（kJ/kmol）CH3COOHCH3COOCH3H2OCH3CH=CHCOOHCH3CH（Ac）2HCOOHCH3CHO（CH3CHO）3Mn（Ac）2CH3CH=CHCHO三、各物流進料帶入熱量１、由于氮氣，氧氣的進口溫度均為２５℃，所以 液體按公式：ｑ＝ＷＣΔＴ kJ/h計算（1）工業(yè)乙醛帶入的熱量Ｑ乙醛＝(2025)=Ｑ水＝(2025)＝ kJ/hＱ三聚乙醛＝(2025)= kJ/hＱ巴豆醛＝(2025)= kJ/h∴進料工業(yè)乙醛總帶入的熱量：Ｑ乙醛＝ （2）循環(huán)錳帶入的熱量計算設計循環(huán)錳物料：溫度40℃，物料及其組成見上章表17按公式 Q=MCpΔtQ醋酸=(4025)=h1四、氧化塔中反應熱的計算， kJ/h kJ/h kJ/h kJ/h kJ/h Q5=150624= ∴反應產(chǎn)生的總熱量Q反應熱=五、尾氣帶出的熱量的計算設尾氣溫度為70℃，T=343K 按公式得 = = = =∴尾氣帶入總熱量為：Q尾氣=六、氧化液帶出的熱量Q氧化液的設計計算設計氧化液的出口溫度為70℃，則Δt=7025=45℃，按公式Q=MCpΔt計算， 醋酸：Q=45= kJ/h 乙醛：Q=45= kJ/h 乙酸甲酯: Q=45= kJ/h 二醋酸酯：Q=45= kJ/h 丁烯酸：Q=45= kJ/h 水：Q=45= kJ/h 三聚乙醛：Q=45= kJ/h醋酸錳：Q=45= kJ/h甲酸：Q=45=∴氧化液帶出的熱量：Q氧化液= kJ/h七、汽化潛熱和溶解熱：1． 氧化反應中未反應乙醛汽化后從塔頂排出，其汽化潛熱查《石油化工基礎數(shù)據(jù)手冊》得 ：70℃時，γ汽化= Q汽化=（）= 2． 丁烯酸溶于氧化液中，放出的熱量Q溶查《石油化工基礎數(shù)據(jù)手冊》得： 70℃時，R=Q溶==八、熱損失：ΣQ進入=QAA+Q氧+Q氮+Q錳+Q反+Q汽+Q溶 =+++= 損失系數(shù)5%則Q損=5%Q入=九、冷卻水的用量： Q入=Q出+Q損+Q冷Q冷= Q入Q出Q損=Q冷=WCPΔT設計冷卻水的進口溫度為15℃，出口溫度為65℃，則Δt=6515=50℃ 假設冷卻水量為W(Kg/h),Q冷= W’CpΔt 　　 ΔW’=== 　　　　　　ΔW=’==設計氧化塔從上到下每節(jié)需水量分配比為：::::則每節(jié)用水量為：W1==W2==W3==W4==W5==十、氧化塔熱量衡算結果見表215表115　 氧化塔熱量衡算結果表輸入輸出物料熱量(kJ/h)物料熱量(kJ/h)工業(yè)乙醛尾氣氧氣0氧化液氮氣0熱損失循環(huán)猛冷卻水反應熱熔解熱汽化熱總量總量 泡點、露點和回流比的計算程序如下（True Basic語言）：1．泡點：dim a(3),b(3),c(3),aa(3,3),x(3),r(3),p(3)for i=1 to 3read a(i),b(i),c(i)for j=1 to 3read aa(i,j)next jnext idata ,1,data ,1,data ,1let t=373input promptpa=:painput promptx(1)=:x(1)input promptx(2)=:x(2)input promptx(3)=:x(3)dofor i=1 to 3let s=0for j=1 to 3let s=s+x(j)*aa(i,j)next jlet h=0for k=1 to 3let m=0for j=1 to 3let m=m+x(j)*aa(i,j)next jlet h=h+x(k)*aa(k,i)/mnext klet r(i)=exp(1log(s)h)next ifor i=1 to 3let p(i)=exp(a(i)b(i)/(c(i)+t))next ilet f=(r(1)*p(1)*x(1)+r(2)*x(2)*p(2)+r(3)*p(3)*x(3))/palet ft=abs(f1)let t=t+loop until ft=print t=。2．T=109℃時的物性表，表2—19　　T0201頂排物質(zhì)物性表物質(zhì)名稱CpΔH醋酸（g）水（g）甲酸（g）乙醛（g）醋酸甲酯（g）注：查自《石油化工基礎數(shù)據(jù)手冊》（6）按公式：Q=WCpΔt+WΔH=W(CpΔt+ΔH)計算Q乙酸=[(10525)+]=Q水=[(10525)+]= kJ/hQ甲酸=[52(10525)+]=Q乙醛=[(10525)+]=Q醋酸甲酯=[(10525)+]=塔頂排帶出的總熱量為 Q頂排=∑Qi=五、冷卻水移走的熱量Q5及其用量，最小回流比由計算機算得：Rm=所以，實際回流比為：R==所以，冷卻水帶出的熱量Q冷卻水=RQ頂排==設計冷卻水的進口溫度為t1=15℃出口溫度為65℃，則Δt=50℃設理論冷卻水的用量為W’=（50）= ，則實際用水量：W=′=六、脫低沸物塔向脫高沸物塔串料所帶的熱量Q串料的計算查得在126℃時各物質(zhì)的基礎數(shù)據(jù)：表1—20 各物質(zhì)的基礎數(shù)據(jù)組分CpΔH醋酸乙醛水39420甲酸出口溫度為129℃，按公式Q=W(CpΔt+ΔH)計算Q乙酸=（+）[(12625)+]=Q水=[(12625)+39420]=Q甲酸=[(12625)+]=Q乙醛=[(12625)+]=∴脫低沸物塔向脫高沸物塔串料所帶的熱量Q串料=∑Qi=七、熱損失Q 損的計算：Q蒸發(fā)汽+Q水蒸氣=Q底排+Q頂排+Q串料+Q冷卻水+Q損 即Q水蒸氣=(+++)/=Q損=(Q水蒸氣+Q蒸發(fā)汽)5%=八、加熱蒸汽量的計算，查《石油化工基礎數(shù)據(jù)手冊》（6）得絕對壓力為9atm，水的汽化潛熱為R=(kJ/kg) 理論加熱蒸汽量：W′=Q水蒸氣 /R=,則實際加熱蒸汽量：W=′=九、脫低沸物塔熱量衡算匯總表1—21 脫低沸物塔熱量衡算表進入kJ/h放出kJ/h蒸發(fā)汽頂排加熱蒸汽底排冷卻水串料熱損失總和總和 脫高沸物塔(T0202)的熱量衡算一、 流程示意圖：二、串料帶入的熱量 Q串料= 三、底排出的熱量Q2的計算：129℃時，物性表見表6 8， =MCpΔt計算Q醋酸=(+)(12925)=Q水=(12925)=Q甲酸=(12925)=Q底排=∑Qi=四、塔頂排出熱量Q頂排的計算：醋酸出口溫度為120℃時, 表1—22　120℃塔頂各物質(zhì)物性值表 Cp（kJ/kmolr = =104m/s七、塔高 1．降液的體積 充氣液體的體積 2．冷卻水管的體積V2 移走熱量 ：Q=,進口溫度15℃，出口溫度65℃ 氧化液：T=70℃ △t1=TT1=7015=55℃ △t2=TT2=7065=5℃ R=500 3。G平均=103+103+103+103=103kg/mftend3．回流比dim a(3),b(3),c(3),x(3),z(3),k(3),a1(3),p(3)input promptPa=:Painput promptt=:tfor i=1 to 3read a(i),b(i),c(i)next idata ,data ,for i=1 to 3read x(i)next idata .48739,.0639,.44871for i=1 to 3read z(i)next i