【正文】 13煙氣出口溫度℃查表33（=）14平均煙溫℃15平均水溫℃16水比容m/kg按p=,查水蒸氣表17水流速m/s18煙氣容積Nm/kg查表32（=）19水蒸氣容積份額—查表32（=）20三原子氣體容積份額—查表32（=）21飛灰濃度Kg/kg查表32（=）22煙氣密度Kg/ m23飛灰顆粒平均直徑μm查表381624煙氣流速m/s25煙氣對流放熱系數(shù)W/(m2˙℃)查圖127[1]26三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/(m˙MPa)27飛灰輻射減弱系數(shù)1/(m˙MPa)28煙氣輻射吸收力—29煙氣黑度—30壁外污垢溫度℃+6031輻射放熱系數(shù)W/( m2℃)查圖1215[1]32修正后輻射放熱系數(shù)W/( m2℃)33灰污系數(shù)(m2℃)/ W查圖1214[1]34煙氣側(cè)放熱系數(shù)W/( m2℃)35傳熱系數(shù)W/( m2℃)36平均溫壓計算℃37傳熱量kJ/kg38誤差%誤差小于177。下管組處在低溫?zé)煔鈪^(qū)域，如發(fā)生低溫腐蝕，可更換下管組。由于下級省煤器的受熱面大，為了檢修方便，相當(dāng)于有兩個管組，在每個管組煙氣入口處都裝防磨蓋板。 省煤氣和空氣預(yù)熱器的傳熱計算省煤器和空氣預(yù)熱器為雙級布置，沿?zé)煔饬飨虻牟贾庙樞驗椋荷霞?高溫)省煤器，上級(高溫)空氣預(yù)熱器，下級(低溫)省煤器，下級(低溫)空氣預(yù)熱器。第一、二級過熱器的結(jié)構(gòu)簡圖見圖32。2%，可以認為計算合格。表39 凝渣管結(jié)構(gòu)表序號名 稱符號單位公式及計算結(jié)果1管子規(guī)格mm—60mm—2橫向管子節(jié)距mm—2563縱向管子節(jié)距mm—2504橫向相對節(jié)距—5縱向相對節(jié)距—6平均每排管子數(shù)目根設(shè)定207第一排凝渣管高度m見表35的48第三排凝渣管與折焰角距離m9前兩排凝渣管間底斜邊長m10第三排凝渣管底斜邊長m11第二排凝渣管高度m+(tantan)12第三排凝渣管高度m2 13凝渣管出口高度m+()tan+14每根管計算長度第一排m+2+第二排m+++第三排m+15凝渣管受熱面面積m(++)16側(cè)墻水冷壁附加受熱面面積m17計算受熱面面積m+18煙氣輻射層有效厚度m19煙氣流通截面m凝渣管的傳熱計算見表310。表38 爐膛傳熱計算序號名 稱符號單位公式及計算結(jié)果1熱空氣溫度℃查表343502熱空氣焓kJ/kg查表343冷空氣溫度℃查表34204冷空氣焓kJ/kg查表345爐膛漏風(fēng)系數(shù)—查表326煤粉系統(tǒng)漏入風(fēng)系數(shù)—查表347空氣預(yù)熱器熱空氣份額—查表348空氣進入爐膛的熱量kJ/kg+(+)9燃料有效放熱量kJ/kg10理論燃燒溫度℃查表33（=）K+27311爐膛出口煙溫℃先假定，后校核1030K+273130312爐膛出口煙焓kJ/kg查表33（=）13煙氣平均熱容量kJ/（kg℃查下的空氣比熱表14一次風(fēng)溫t℃先假設(shè)，后校核30015一次風(fēng)溫下的空氣比熱kJ/kg圖31 爐膛尺寸（側(cè)墻）（2）燃燒室爐墻面積的確定：燃燒室側(cè)面尺寸見圖31,確定過程見表35表35 爐膛結(jié)構(gòu)尺寸表序號名 稱符號單位公式及計算結(jié)果1爐膛截面熱負荷qkW/m2查表840[1]25202爐膛截面積Fm23爐膛寬度mF取整，64的倍數(shù)4第一根凝渣管高hm設(shè)定45頂棚寬度lm l lcos6折焰角前端到第一排凝渣管斜管長度lm設(shè)定7折焰角寬度lm設(shè)定8折焰角上傾斜度。6）燃料低位發(fā)熱量：=22625kJ/kg。③氧=%。4）給水壓力：。因此在設(shè)計的過程中，主要考慮的因素是保證爐內(nèi)著火，爐膛內(nèi)有足夠的輻射熱量，煤的燃盡程度以及合理的煙氣速度和排煙溫度。 鋼架、平臺和扶梯為了支撐鍋筒、集箱、管子及爐墻，設(shè)置了鋼架，鍋爐本體重量由剛架傳至基礎(chǔ)，為安裝、檢查和維修，設(shè)置了平臺，各平臺之間由扶梯連接。為此采用自制冷凝水減溫方法來解決噴水減溫所用水的問題。因本次設(shè)計的鍋爐屬中參數(shù)鍋爐，所以采用兩級對流過熱器較為合理。 爐膛設(shè)計固態(tài)排渣煤粉爐目前從燃燒器的布置及火焰形狀可以分為以下幾種類型：一種是前墻布置燃燒器，L形火焰燃燒室；一種是燃燒器四角布置的燃燒室；一種是燃燒器兩側(cè)布置，火焰對撞的燃燒室；還有一種是U形火焰燃燒室[1]。鍋爐總體布置見圖21。爐膛出口凝渣管簇由鍋爐后墻水冷壁延伸而成，在爐膛出口處采用后墻水冷壁延伸構(gòu)成的折焰角，以使煙氣更好地充滿爐膛。鍋爐主體采用最典型的Π型布置方式，燃燒方式采用四角切圓燃燒。中、小型燃煤電站鍋爐的發(fā)展緊緊圍繞著提高效率、節(jié)約能源和減少污染和保護環(huán)境進行。隨著我國工業(yè)生產(chǎn)的快速發(fā)展，國民經(jīng)濟持續(xù)高速增長，環(huán)境保護在我國受到高度重視，各鍋爐生產(chǎn)廠家紛紛研究開發(fā)低污染排放的循環(huán)流化床鍋爐，東方、哈爾濱、上海三大鍋爐廠開發(fā)出了100MW等級的CFB，并正自主研制200MW等級的CFB。通過這次成功的技術(shù)引進與消化吸收，我國大型電站鍋爐的設(shè)計技術(shù)、制造技術(shù)水平得到了很大提高，它標志著我國已具備了高參數(shù)、大容量的電站鍋爐的制造能力，逐漸接近了國際先進水平。在此期間，我國自主開發(fā)的電站鍋爐品種、容量和參數(shù)都有較大發(fā)展；有燃煤、燃油鍋爐，也有燃燒黑液、廢氣及生物質(zhì)燃料的特種鍋爐，旋風(fēng)爐；有自然循環(huán)汽包爐，也有直流鍋爐；有過熱蒸汽溫度為540℃高壓鍋爐，也發(fā)展了蒸汽溫度為555℃/555℃、中間再熱亞臨界壓力鍋爐；蒸發(fā)量有220t/h、400t/h、670t/h、1000t/h。我國電站鍋爐設(shè)計技術(shù)、制造工藝、制造能力的提高過程大致可分為如下四個階段。 Internsity calaulation。在熱力計算中，利用相似原理，采用逐次逼近法，進行迭代計算，確定爐體及相關(guān)部件的尺寸。我國電力工業(yè)是規(guī)模巨大、發(fā)展迅速的先行工業(yè)，已居世界前列。從計算結(jié)果得知，該鍋爐設(shè)計合理，效率較高，可供工程實際設(shè)計參考，若能工程實施，將能帶來較好的社會效益與經(jīng)濟效益。打印前，不要忘記把上面“Abstract”這一行后加一空行 V 93第1章 緒論鍋爐是國民經(jīng)濟中重要的供應(yīng)蒸汽的設(shè)備。在該階段我國為了掌握電站鍋爐的設(shè)計及制造技術(shù)，電廠鍋爐運行技術(shù)，在部分大學(xué)開辦了鍋爐專業(yè)和熱能專業(yè)；為了我國電站鍋爐的技術(shù)發(fā)展，成立了原第一機械工業(yè)部汽輪機鍋爐研究所。在這20年中，各企業(yè)建立了相應(yīng)的產(chǎn)品研究機構(gòu)進行大量試驗研究，如試驗用12t/h直流鍋爐，5t/h超臨界試驗鍋爐，流化床試驗爐，金相試驗室，焊接試驗室，水動力試驗臺等等。W、三菱等)合作生產(chǎn)，廣泛地學(xué)習(xí)國外的先進技術(shù)，不斷提高自己的技術(shù)水平，為我國電站鍋爐設(shè)計、制造向更先進的技術(shù)邁進奠定了更堅實的基礎(chǔ)。我國的火力發(fā)電占電力生產(chǎn)總量的75%；世界火力發(fā)電占電力生產(chǎn)總量的60%～70%。2）低污染燃燒方式對低污染燃燒方式的研究主要包括3方面內(nèi)容:低NOx煤粉燃燒器；煤粉鍋爐爐內(nèi)加鈣固硫和循環(huán)流化床鍋爐。2） 鍋筒的蒸汽引出管要盡量在汽空間，防止倒流，以保證蒸汽品質(zhì)。省煤器和空氣預(yù)熱器采用兩級配合布置，以節(jié)省受熱面，減少鋼材消耗量。因為煤粉爐燃燒效率大大高于鏈條爐排，且技術(shù)較流化床燃燒成熟，是燃煤電站鍋爐最常采用的燃燒方式，再根據(jù)所選用燃料的灰熔點特性：DT＞1500℃；ST＞1500℃；FT＞1500℃。10℃以內(nèi)。但這種調(diào)節(jié)溫的方法所用面式減溫器結(jié)構(gòu)復(fù)雜，管子彎頭有時會斷裂、漏水，運行上不夠安全可靠，同時由于減溫器熱容量大，調(diào)節(jié)汽溫時汽溫反應(yīng)遲緩。另一種是鋼管省煤器，因其具有結(jié)構(gòu)緊湊、造價低、能承受汽水沖擊、能承受高壓、運行可靠，固采用之[1][2][3]。省煤器上部空間設(shè)有煙氣旁通通道，用于起停爐時做臨時煙氣通道，保護省煤器不被燒壞。第3章 熱力計算 鍋爐規(guī)范、輔助計算及熱平衡計算 基本參數(shù)1）鍋爐額定蒸發(fā)量：(120t/h)。7）預(yù)熱空氣溫度：=350℃。⑥灰分=%。各受熱面的漏風(fēng)系數(shù)按表43[1]取。設(shè)定811凝渣管與爐墻距離lm l12頂棚高度hmh+ ltan13折焰角高度hmltan14—hmltan15冷灰斗底口寬度lm設(shè)定116冷灰斗傾角。后墻水冷壁管子在折角處有叉管，直叉管垂直向上連接聯(lián)箱，可以承受后墻管子和爐墻的重量，斜叉管組成凝渣管和折焰角。MPa）4385021焦碳輻射減弱系數(shù)—煙煤1—懸浮燃燒經(jīng)驗數(shù)據(jù)101/（mMPa）16飛灰輻射減弱系數(shù)1/（m蒸汽經(jīng)減溫后進入第二級過熱器的入口聯(lián)箱，蒸汽在第二級過熱器中先逆流后順流，此處第一圈管束是逆流，其余都是順流，同樣可以使過熱器出口的高溫蒸汽處在較低溫的煙氣流中。表311 第二級（高溫）過熱器結(jié)構(gòu)序號名 稱符號單位公式及計算結(jié)果1管子規(guī)格mm—42mm—2折焰角前端距頂棚高度m等于凝渣管出口高3錯列管束橫向節(jié)距mm2228縱向節(jié)距mm設(shè)定1504橫向相對節(jié)距—5縱向相對節(jié)距—橫向管排數(shù)排按取值，邊距=60266縱向管排數(shù)排—47前排管距折焰角前端距離mm自選5808前排管截面高度mm9前排管高度mm10后排管高度mm11平均管長mm12受熱面m213順列管束橫向節(jié)距mm設(shè)定11414縱向節(jié)距mm設(shè)定16015設(shè)定6016平均:(160+60)11017橫向相對節(jié)距__18縱向相對節(jié)距__19橫向管排數(shù)排—5020縱向管排數(shù)排—621順列管后距懸吊管寬度mm21022每排管寬度m23傾斜管段長m平均值,包括錯列區(qū)24平均管長m+受熱面m225錯列,順列受熱面c+26加權(quán)平均橫向節(jié)距（）/（）27加權(quán)平均縱向節(jié)距()/()28橫向相對節(jié)距—29縱向相對節(jié)距—30輻射層有效厚度sm()31蒸汽流通截面m32錯列區(qū)煙氣流通截面m233順列區(qū)煙氣流通截面m234平均煙氣流通截面m235兩側(cè)水冷壁附加受熱面m236折焰角附加受熱面折焰角斜向長度m設(shè)定折焰角處水管根數(shù)根受熱面積m237頂棚管附加受熱面m238輻射空間m凝渣管39管簇深度m表312 第二級（高溫）過熱器傳熱計算序號名 稱符號單位公式及計算結(jié)果1凝渣管橫向相對節(jié)距—查表392單排管角系數(shù)—查圖1110[1]3凝渣管總角系數(shù)—1(1)4出口窗面積m2查表355凝渣管輻射受熱面m26出口窗心相對高度m查表357冷灰斗中心到爐頂距離m查表358出口窗相對高度—9燃燒器中心