【正文】 四個 30176。實際上燃料燃燒所需風量對燃用煤種變化的敏河北工業(yè)大學 城市學院 本科畢業(yè)設計（論文）中期報告 感程度不會高達 10 %。而風機風量與轉(zhuǎn)速成正比 ,電耗大致與轉(zhuǎn)速的 3 次方成正比 ,因此建議電廠送風機在不同負荷運行時 ,采用變速調(diào)節(jié)方式調(diào)節(jié)風量 ,不得已時再采用擋板調(diào)節(jié)。 3． 二次風管道的總阻力計算 : 1） 管道摩擦阻力 : 適用于氣體中不含粉的管道的計算公式為：△ pf0=λ 0eDL 220wρ Pa 管道溫度取 t=30 ℃， 0ρ = kg/m3，ν = 106 m2/s 河北工業(yè)大學 城市學院 本科畢業(yè)設計（論文）中期報告 設計流量 q=2 39。 表 2 風道局部阻力計算 表 序號 名稱 阻力系數(shù)ζ 空氣流速 w 局部阻力△ pζ 河北工業(yè)大學 城市學院 本科畢業(yè)設計（論文）中期報告 冷風道（兩風道） 1 喇叭型吸風口（無擋板） 14 2 送風機進口 14 3 送風機出口前漸擴管道 16 4 緩彎頭（方管） 16 熱風道（四風道） 1 六個相同的 90度弧形彎頭 2 進風管轉(zhuǎn)動擋板 合計 3） .管路元件阻力 : 1)燃燒器中二次風阻力 選用的是旋流燃燒器，軸向可動葉輪，其中， tg =350 ℃，取ρ g= kg/m3，流速查表 522，取 w=30 m/s,ξ 0查表 455 取ξ 0=， K=，μ =0 二次風阻力： △ pξ =ξ 0（ 1+Kμ）22wgρ =（ 1+ 0） 302? = Pa 2)空氣預熱器中二次風阻力 一 次 風 在 空 氣 預 熱 器 的 進 口 t1=30 ℃ , 出口 t2=350 ℃ ， 選取t= 221 tt? = 235030? =190 ℃， 0ρ = kg/m3，ν = 106 m2/s 將 30176。2Q ＝ ＝ m3/h 依據(jù)設計全壓 P= Pa 和設計通風量 02Q ＝ m3/h，選取二次風機型號為： 2020B/： Q=282744 m3/h。 （ 2）旋流燃燒器的間距：依據(jù)表 514 選取 h=2m （ 3）旋流燃燒器的選型 ： 隨著鍋爐容量的增大，單只燃燒器的出力或熱功率按理也應該相應的增加，但是根據(jù)國內(nèi)外的經(jīng)驗，從防止爐內(nèi)結(jié)渣、控制 NOx生成及提高鍋爐低負荷適應能力方面，單只燃燒器的熱功率不宜過大。由于一次風旋流葉片用于煤粉氣流中，應具有良好的耐熱耐磨性能，在改造時要予以考慮 [21]。直流式燃燒器可燃用 劣質(zhì)煤及揮發(fā)分較低的無煙煤。因為各個燃燒器的火焰在爐河北工業(yè)大學 城市學院 本科畢業(yè)設計（論文）中期報告 膛中形成強烈旋轉(zhuǎn)氣流 ,這種旋轉(zhuǎn)氣流上升到爐膛出口及水平煙道還沒有完全消弱 ,因此產(chǎn)生煙溫偏差。隨著旋流燃燒技術(shù)的發(fā)展 ,Bamp。通過以上分析和比較 ,直流燃燒方式和旋流燃燒方式各具特點和優(yōu)勢 ,而且具有互補性。這種配風方式 ,完全符合分級送風的原則 ,對控制 NOX 排放極其有利。按設計要求完成了空氣消耗量、煙氣排放量、煤粉消耗量的計算；制粉系統(tǒng)采用了中速磨煤機正壓直吹式冷一次風機制粉系統(tǒng)并完成了磨煤機、給煤機、原煤倉、密封機、空氣預熱器、一次風機、粗粉分離器等設備的選型。1988 年 02 期 . [13]丁立新主編 .電廠鍋爐原理 .北京：中國電力出版社， 2020. [14]潘效軍 ,馬金鳳 ,吳景興 .三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預熱器漏風綜合治理 [J].中國電力 ,2020,35(7)： 2125 [15]許桂琴 ,方聯(lián) .2020t/h 鍋爐一次風機的選型分析 [J].吉林電力 ,2020,(5): 4749 [16]馮小潔 .電站風機優(yōu)化運行探討 [J].發(fā)電設備 ,2020,(1):1415 [17]劉新輝 .鍋爐密封風機系統(tǒng)研究與改造 [J].東北電力技術(shù) ,2020,(12):2124 [18]潘海鴻 .中速磨密封風機的改造 [J].內(nèi)蒙古電力技術(shù) ,2020,21(3):3234 [19]邊青 ,譚厚章 ,余戰(zhàn)英 ,胡永慶 .火電廠粗粉分離器的改型設計與應用 [J].現(xiàn)代電力 ,2020,(Z1). [20]康達 ,武勇 ,李永星 ,趙偉民 ,粗粉分離器在電廠制粉系統(tǒng)中的選配和改進 [J]. 電站系統(tǒng)工程 ,2020,(5):4546 [21]楊衛(wèi)娟 ,劉建忠 ,章志勇 ,周志軍 ,趙翔 ,黃鎮(zhèn)宇 ,周俊虎 ,曹欣玉 ,岑可法 . 電站河北工業(yè)大學 城市學院 本科畢業(yè)設計（論文）中期報告 送風機性能試驗及運行優(yōu)化 [J].熱力發(fā)電 ,2020,(4)： 4852 [22]金 燕 ,張海霞 ,鄭洽余 ,徐秀清 .秦皇島熱電廠 670噸 /時鍋爐旋流燃燒器改造探討 [J].熱能動力工程 ,2020,15(6)： 604606 。 綜上采用四角布置旋流燃燒器切圓的燃燒方式，如圖 4 所示。 為了改善火焰后期混合效果 ,提高煤粉燃盡度 ,在整個燃燒器上部或四周水冷壁上設置燃盡噴嘴 ,并采用較高風速 ,增加其在爐內(nèi)的穿透能力。 （ 6） 氣溫調(diào)節(jié)特性 四角布置直流燃燒器可以通過擺動燃燒器來調(diào)節(jié)蒸汽溫度 ,調(diào)節(jié)幅度比較大 ,而且對流受熱面布置簡單。切向燃燒還可以采用濃淡燃燒、同心切圓燃燒技術(shù)等進一步降低 NOX 排放。旋流式燃燒器對周圍介質(zhì)具有高卷吸率 ,在出口處能使煤粉與空氣快速混合 ,氣流旋轉(zhuǎn)強烈 ,形成高溫回流區(qū) ,提高火焰穩(wěn)定性。下面就這幾個方面加以分析比較。秦皇島熱電廠 2號鍋爐改造后，投入運行，通過理論分析和實踐表明，在旋流燃燒器一次風出口加裝齒形煤粉增濃器，可以實現(xiàn)濃淡分離燃燒，改善煤粉的著火條件，使鍋爐得到良好的低負荷穩(wěn)燃性能和較高的效率，達到了預期的目的和要求。所以選擇旋流燃燒器。deq,. 無因次粗糙度 ?k = sba )( ? = =,可得 : λ 0=λ (1+?k )= (1+ )= 河北工業(yè)大學 城市學院 本科畢業(yè)設計（論文）中期報告 摩擦阻力 :△ pf0=nλ 0eDL 220wρ =64 4 ? = Pa 4).總阻力： 二次風道總阻力計算式為：∑ p=∑ △ pf+∑ △ pζ +∑ △ pε Pa 式中，∑ △ pf，∑ △ pζ 和∑ △ pε —— 系統(tǒng)摩擦阻力、局部阻力、和所有設備阻力的總和 二次風道總阻力：∑ p=∑ △ pf+∑ △ pζ +∑ △ pε Pa =（ 2+ 4） ++（ 16+） = Pa 依據(jù)文獻 [10]送風機的全壓頭裕量取 一臺送風機的設計全壓為 P=KQ p? = = Pa 一次風總流量 Q1= Qcal ZFan= 3= m3/h 總風量： Q=B kV = = m3/h 送風機總風量 Q2=1== m3/h 送風機臺數(shù) ZFan=2 每臺的通風量： 39。 查表 455 查取部件阻力系數(shù) 依據(jù)文獻 [10]中的表 查取由于截面變化所引起的阻力系數(shù)。 風機的運行效率不僅取決于風機性能 ,還取決于風機的實際運行狀態(tài) ,與管道阻力、運行煤種、調(diào)節(jié)方式等密切相關(guān)。 節(jié)流調(diào)節(jié)和變速調(diào)節(jié)都可以達到調(diào)節(jié)風量的目的 ,但變速調(diào)節(jié)比節(jié)流調(diào)節(jié)的經(jīng)濟效益好得多。而同樣發(fā)熱量的煙煤 ,由于煤種不同 ,其理論燃燒空氣量可能相差 10 %。熱風溫度高于 350℃，選取雙級，所以選取單級回轉(zhuǎn)式空氣預熱器。 容積強度 q = Vqv m3/( m3細度不均勻 。另外比較重要的原因是：機組實際運行當中，由于煤種、煤粉細度、通風量偏離設計值，直接影響粗、細粉分離器效率。 (4)重力式分離器特點：結(jié)構(gòu)簡單，只有外殼，內(nèi)部無調(diào)節(jié)擋板，阻力?。?50～100 Pa），但煤粉較粗，且煤粉細度與一次風量有嚴格的關(guān)系。特點：細度調(diào)節(jié)范圍大，阻力比較大，可配制于各種磨煤機的系統(tǒng)中。 風道的局部阻力計算見表 1： 表 1 風 道的局部阻力計算 表 序號 名稱 阻力系數(shù)ζ 空氣流速 w 局部阻力△ pζ 1 送風機進口 16 2 送風機出口前漸擴管道 18 3 兩個 90℃的緩彎頭（圓管） 合計 管路總阻力 設計計算時，按磨煤機入口壓力和密封機入口壓力相等計算，可得密封系統(tǒng)的管道阻力：∑ p=∑ △ pf+∑ △ pζ = 3+ 3= Pa 依據(jù)文獻 《電站鍋爐手冊》 [5]每臺鍋爐設置的密封風機臺數(shù)不低于 2 臺，其中一臺為備用 。n=1480 r/min. 電動機型號 :。因河北工業(yè)大學 城市學院 本科畢業(yè)設計（論文）中期報告 此綜合所需壓頭和流量選取風機型號 熱一次風輸送的是經(jīng)空氣預熱器加熱過的熱空氣。這使離心式風機的運行經(jīng)濟性更差。的扇行倉格。 （ 4）采用接觸式的漏風自動控制系統(tǒng)，會不同程度地帶來二次漏風。 綜合權(quán)衡鍋爐的容量以及相關(guān)參數(shù)擬選取回轉(zhuǎn)式空氣預熱器。 filK —— 原煤倉充填系數(shù)，取決于煤倉上部尺寸，進煤口位置和煤的自然堆積角，可取 filK = Z —— 除備用磨煤機所對應的原煤倉外的原煤倉數(shù)目 Z =2； bc,? —— 堆積密度 t/m3 ：