【正文】 2+ 4） ++（ 16+） = Pa 依據(jù)文獻(xiàn) [10]送風(fēng)機(jī)的全壓頭裕量取 一臺(tái)送風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)全壓為 P=KQ p? = = Pa 一次風(fēng)總流量 Q1= Qcal ZFan= 3= m3/h 總風(fēng)量： Q=B kV = = m3/h 送風(fēng)機(jī)總風(fēng)量 Q2=1== m3/h 送風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù) ZFan=2 每臺(tái)的通風(fēng)量： 39。n=1480 r/min. 電動(dòng)機(jī)型號(hào) :YKK56014。所以選擇旋流燃燒器。 秦皇島熱電廠 2號(hào)鍋爐采用的 EIDRB旋流燃燒器通過(guò)對(duì)鍋爐運(yùn)行現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行實(shí)地考察發(fā)現(xiàn)，這種旋流式燃燒器燃燒不穩(wěn)定，嚴(yán)重脫火，在燃燒器出口形成一條黑龍，這是鍋爐燃燒不穩(wěn)定和燃燒效率低的主要原因。秦皇島熱電廠 2號(hào)鍋爐改造后，投入運(yùn)行，通過(guò)理論分析和實(shí)踐表明，在旋流燃燒器一次風(fēng)出口加裝齒形煤粉增濃器，可以實(shí)現(xiàn)濃淡分離燃燒，改善煤粉的著火條件，使鍋爐得到良好的低負(fù)荷穩(wěn)燃性能和較高的效率，達(dá)到了預(yù)期的目的和要求。 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 燃燒方式 墻式布置旋流燃燒方式與四角布置直流燃燒方式是目前火力發(fā)電廠鍋爐最主要的兩種燃燒方式 [22]。下面就這幾個(gè)方面加以分析比較。現(xiàn)在直流式四角燃燒方式和旋流燃燒方式在煤種適應(yīng)性及燃燒效率方面的差距不斷縮短。旋流式燃燒器對(duì)周圍介質(zhì)具有高卷吸率 ,在出口處能使煤粉與空氣快速混合 ,氣流旋轉(zhuǎn)強(qiáng)烈 ,形成高溫回流區(qū) ,提高火焰穩(wěn)定性。旋流燃燒方式采用前墻或?qū)_布置 ,使沿爐膛寬度方向熱負(fù)荷分布均勻 ,爐膛出口 及水平煙道的煙溫偏差較小。切向燃燒還可以采用濃淡燃燒、同心切圓燃燒技術(shù)等進(jìn)一步降低 NOX 排放。國(guó)內(nèi)開(kāi)發(fā)的徑向濃淡旋流式燃燒器 ,通過(guò)煤粉濃縮器將一次風(fēng)沿徑向分為濃淡兩股 ,同心射流 ,運(yùn)行表明這種燃燒器可以大大降低NOX 的生成。 （ 6） 氣溫調(diào)節(jié)特性 四角布置直流燃燒器可以通過(guò)擺動(dòng)燃燒器來(lái)調(diào)節(jié)蒸汽溫度 ,調(diào)節(jié)幅度比較大 ,而且對(duì)流受熱面布置簡(jiǎn)單。 四角布置旋流燃燒器切圓燃燒方案論證 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 (1) 方案的提出 以哈爾濱鍋爐廠 200 MW 發(fā)電機(jī)組鍋爐為例 ,采用四角布置旋流燃燒器切圓燃燒方案。 為了改善火焰后期混合效果 ,提高煤粉燃盡度 ,在整個(gè)燃燒器上部或四周水冷壁上設(shè)置燃盡噴嘴 ,并采用較高風(fēng)速 ,增加其在爐內(nèi)的穿透能力。 ,可防止煤粉直接沖刷水冷壁壁面引起結(jié)渣和高溫腐蝕 。 綜上采用四角布置旋流燃燒器切圓的燃燒方式，如圖 4 所示。 由于設(shè)計(jì)時(shí)間有限，再加上受到自身知識(shí)的限制，設(shè)計(jì)過(guò)程中會(huì)有一些誤差甚至是錯(cuò)誤。1988 年 02 期 . [13]丁立新主編 .電廠鍋爐原理 .北京：中國(guó)電力出版社， 2020. [14]潘效軍 ,馬金鳳 ,吳景興 .三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器漏風(fēng)綜合治理 [J].中國(guó)電力 ,2020,35(7)： 2125 [15]許桂琴 ,方聯(lián) .2020t/h 鍋爐一次風(fēng)機(jī)的選型分析 [J].吉林電力 ,2020,(5): 4749 [16]馮小潔 .電站風(fēng)機(jī)優(yōu)化運(yùn)行探討 [J].發(fā)電設(shè)備 ,2020,(1):1415 [17]劉新輝 .鍋爐密封風(fēng)機(jī)系統(tǒng)研究與改造 [J].東北電力技術(shù) ,2020,(12):2124 [18]潘海鴻 .中速磨密封風(fēng)機(jī)的改造 [J].內(nèi)蒙古電力技術(shù) ,2020,21(3):3234 [19]邊青 ,譚厚章 ,余戰(zhàn)英 ,胡永慶 .火電廠粗粉分離器的改型設(shè)計(jì)與應(yīng)用 [J].現(xiàn)代電力 ,2020,(Z1). [20]康達(dá) ,武勇 ,李永星 ,趙偉民 ,粗粉分離器在電廠制粉系統(tǒng)中的選配和改進(jìn) [J]. 電站系統(tǒng)工程 ,2020,(5):4546 [21]楊衛(wèi)娟 ,劉建忠 ,章志勇 ,周志軍 ,趙翔 ,黃鎮(zhèn)宇 ,周俊虎 ,曹欣玉 ,岑可法 . 電站河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 送風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)及運(yùn)行優(yōu)化 [J].熱力發(fā)電 ,2020,(4)： 4852 [22]金 燕 ,張海霞 ,鄭洽余 ,徐秀清 .秦皇島熱電廠 670噸 /時(shí)鍋爐旋流燃燒器改造探討 [J].熱能動(dòng)力工程 ,2020,15(6)： 604606 。 參考文獻(xiàn)： [1]賈鴻祥主編 .制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)與運(yùn)行 .北京 :水利電力出版社 ,1995 [2]葉江明 .電廠鍋爐原理及設(shè)備 [M].北京：中國(guó)電力出版社 ,2020. [3]曾緯西 .鍋爐設(shè)備及運(yùn)行（第二版） [M]. 北京：中國(guó)電力出版社 ,1996. [4]曹榮秀 ,于景澤 ,王偉 ,電站鍋爐的燃燒器形式及分類 ,鍋爐制造 ,2020 年 03 期 [5]胡蔭平主編 . 電站鍋爐手冊(cè) . 北京：電力工業(yè)出版社， 2020 [6]郝慶福 .火電廠鍋爐燃燒優(yōu)化方法分析與研究 [D]. 華北電力大學(xué) 2020 [7]邊立秀 ,周俊霞 ,趙勁松等 .熱工控制系統(tǒng) [M].北京 :中國(guó)電力出版社 ,2020. [8]卞正崗 .電力工業(yè)自動(dòng)化的發(fā)展 [J].中國(guó)儀器儀表 ,:29~33. [9]劉紅 波 ,李少遠(yuǎn) .火電機(jī)組先進(jìn)智能控制及其應(yīng)用 [M]北京 :科學(xué)出版社 2020. [10]中華人民共和國(guó)國(guó)家經(jīng)濟(jì)貿(mào)易委員會(huì)發(fā)布 .火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定 .中國(guó)電力出版社， 2020. [11]吳味隆 .鍋爐及鍋爐房設(shè)備 .第 4 版 .中國(guó)建筑工業(yè)出版社， 2020. [12]何佩敖 ， 旋流式煤粉燃燒器 (二 )[J]。按設(shè)計(jì)要求完成了空氣消耗量、煙氣排放量、煤粉消耗量的計(jì)算；制粉系統(tǒng)采用了中速磨煤機(jī)正壓直吹式冷一次風(fēng)機(jī)制粉系統(tǒng)并完成了磨煤機(jī)、給煤機(jī)、原煤倉(cāng)、密封機(jī)、空氣預(yù)熱器、一次風(fēng)機(jī)、粗粉分離器等設(shè)備的選型。 ,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 ,采用分隔風(fēng)箱 ,能夠根據(jù)煤種變 化 ,精確調(diào)節(jié)風(fēng) —煤比 ,便于調(diào)節(jié)燃燒和控制低 NOX 排放 。這種配風(fēng)方式 ,完全符合分級(jí)送風(fēng)的原則 ,對(duì)控制 NOX 排放極其有利。在每個(gè)燃燒器上部布置二次風(fēng)噴嘴 ,二次風(fēng)噴嘴可采用 CFSI 技術(shù)增加貼壁氧濃度 ,形成二次風(fēng)外切圓 ,在爐膛中形成二次風(fēng)裹著煤粉旋轉(zhuǎn)的火球。通過(guò)以上分析和比較 ,直流燃燒方式和旋流燃燒方式各具特點(diǎn)和優(yōu)勢(shì) ,而且具有互補(bǔ)性。采用 CFS(同心切圓燃燒 ) 技術(shù)和濃淡燃燒技術(shù)可減輕結(jié)渣和高溫腐蝕。隨著旋流燃燒技術(shù)的發(fā)展 ,Bamp。對(duì)于切向燃燒 ,一二次風(fēng)混合容易控制 ,易于實(shí)現(xiàn)分級(jí)配風(fēng) 。因?yàn)楦鱾€(gè)燃燒器的火焰在爐河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 膛中形成強(qiáng)烈旋轉(zhuǎn)氣流 ,這種旋轉(zhuǎn)氣流上升到爐膛出口及水平煙道還沒(méi)有完全消弱 ,因此產(chǎn)生煙溫偏差。在鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí) ,由于燃燒強(qiáng)度的減弱會(huì)影響燃燒的穩(wěn)定性 ,燃用劣質(zhì)煤還需采取強(qiáng)化著火和穩(wěn)燃措施 ,如采用雙通道自穩(wěn)式燃燒器或 WR 型寬調(diào)節(jié)比燃燒器等都 具有較好的低負(fù)荷運(yùn)行的穩(wěn)燃能力 。直流式燃燒器可燃用 劣質(zhì)煤及揮發(fā)分較低的無(wú)煙煤。這兩種燃燒方式的優(yōu)劣很難一概論定 ,具體采取哪種燃燒方式則要根據(jù)制造廠的設(shè)計(jì)及制造經(jīng)驗(yàn) ,并考慮使用單位的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn) ,根據(jù)燃料特性、爐膛形式、制粉系統(tǒng)等各方面因素綜合考慮加以確定。由于一次風(fēng)旋流葉片用于煤粉氣流中，應(yīng)具有良好的耐熱耐磨性能，在改造時(shí)要予以考慮 [21]。煤粉穩(wěn)定燃燒技術(shù)的 關(guān)鍵是加速燃燒初始階段的反應(yīng)。 （ 2）旋流燃燒器的間距：依據(jù)表 514 選取 h=2m （ 3）旋流燃燒器的選型 ： 隨著鍋爐容量的增大，單只燃燒器的出力或熱功率按理也應(yīng)該相應(yīng)的增加，但是根據(jù)國(guó)內(nèi)外的經(jīng)驗(yàn)，從防止?fàn)t內(nèi)結(jié)渣、控制 NOx生成及提高鍋爐低負(fù)荷適應(yīng)能力方面，單只燃燒器的熱功率不宜過(guò)大。在燃燒器的設(shè)計(jì)及運(yùn)行中，合理地組織好煤粉氣流的燃燒過(guò)程是滿足煤粉高效、穩(wěn)燃的有效途徑 [19， 20]。2Q ＝ ＝ m3/h 依據(jù)設(shè)計(jì)全壓 P= Pa 和設(shè)計(jì)通風(fēng)量 02Q ＝ m3/h，選取二次風(fēng)機(jī)型號(hào)為： 2020B/： Q=282744 m3/h。s,。 表 2 風(fēng)道局部阻力計(jì)算 表 序號(hào) 名稱 阻力系數(shù)ζ 空氣流速 w 局部阻力△ pζ 河北工業(yè)大學(xué) 城市學(xué)院 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告 冷風(fēng)道（兩風(fēng)道） 1 喇叭型吸風(fēng)口（無(wú)擋板） 14 2 送風(fēng)機(jī)進(jìn)口 14 3 送風(fēng)機(jī)出口前漸擴(kuò)管道 16 4 緩彎頭（方管） 16 熱風(fēng)道（四風(fēng)道） 1 六個(gè)相同的 90度弧形彎頭 2 進(jìn)風(fēng)管轉(zhuǎn)動(dòng)擋板 合計(jì) 3） .管路元件阻力 : 1)燃燒器中二次風(fēng)阻力 選用的是旋流燃燒器，軸向可動(dòng)葉輪，其中， tg =350 ℃，取ρ g= kg/m3，流速查表 522，取 w=30 m/s,ξ 0查表 455 取ξ 0=， K=，μ =0 二次風(fēng)阻力： △ pξ =ξ 0（ 1+Kμ）22wgρ =（ 1+ 0） 302? = Pa 2)空氣預(yù)熱器中二次風(fēng)阻力 一 次 風(fēng) 在 空 氣 預(yù) 熱 器 的 進(jìn) 口 t1=30 ℃ , 出口 t2=350 ℃ ， 選取t= 221 tt? = 235030? =190 ℃， 0ρ = kg/m3，ν = 106 m2/s 將 30176。純氣體下正方截面緩轉(zhuǎn)彎管的阻力系數(shù)ζ 0按式 4162