【正文】 動錐齒輪選擇為左旋，從錐頂看為逆時針運動，這樣從動錐齒輪為右旋，從錐頂看為順時針，驅(qū)動汽車前進。11節(jié)錐距A==A=95㎜12周節(jié)t= t=㎜13齒頂高=㎜14齒根高== ㎜15徑向間隙c=c=㎜16齒根角=′續(xù)表序 號項 目計 算 公 式計 算 結(jié) 果 17面錐角=176。汽車驅(qū)動橋的齒輪，承受的是交變負(fù)荷，其主要損壞形式是疲勞。按上式= N／mm在現(xiàn)代汽車的設(shè)計中，由于加工工藝及材質(zhì)等制造質(zhì)量的提高，單位齒長上的圓周力有時高于許用數(shù)據(jù)的20%～25%。根據(jù)這些情況，對于驅(qū)動橋齒輪的材料及熱處理應(yīng)有以下要求：① 有較高的表面接觸疲勞強度和疲勞彎曲強度，以及較好的齒面耐磨性，故 齒表面應(yīng)有高的硬度；② 齒心部應(yīng)有足夠的韌性以適應(yīng)沖擊載荷，防止在沖擊載荷下輪齒根部折斷；③ 材的鍛造、切削與熱處理等加工性能良好，熱處理變形小或變形規(guī)律易于控制，以提高產(chǎn)品的質(zhì)量、縮短制造時間、減少生產(chǎn)成本并將低廢品率；④ 擇齒輪材料時，少用含鎳、鉻元素的材料（中國礦藏量少），多選用含錳、釩等元素的合金鋼。作用在主減速器主動錐齒輪上的當(dāng)量轉(zhuǎn)矩可按下式計算： 　(214)式中 ——發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩，在此取155N軸承受力如下表表24　軸承載荷計算軸承號力的名稱公 式計 算 結(jié) 果B徑向力軸向力3485NA 徑向力軸向力00C徑向力軸向力2882ND徑向力軸向力00減速器主動齒輪軸最小直徑為 （218） 在這取35，取軸承B處軸直徑為35，軸承A處軸直徑為30從動錐齒輪軸內(nèi)徑取31，外徑取50 = （219）得==180 MPa許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為150 ～ 400 MPa，軸強度合格所以從動錐齒輪軸外徑為50（1）對于軸承B，選圓錐滾子軸承代號32207原軸承代號7507E，此軸承的額定動載，e= Y===e=當(dāng)量動載荷 Q= （220） 式中 ——；Q==所以有公式 s (221)式中 ——為溫度系數(shù)，；——為載荷系數(shù)，；——為壽命指數(shù)，對滾子軸承取=10/3。此節(jié)計算內(nèi)容參考了《汽車車橋設(shè)計》[5]和《汽車設(shè)計》[8]關(guān)于主減速器的有關(guān)計算。m。 =90176。m； ——行星齒輪的數(shù)目；在此為2； ——行星齒輪支承面中點至錐頂?shù)木嚯x，mm，≈，d為半軸齒輪齒面寬中點處的直徑，而d≈； ——支承面的許用擠壓應(yīng)力，在此取98 MPa。=15徑向間隙==+=16齒根角=。輪齒彎曲強度為 = MPa (34) 式中 ——差速器一個行星輪傳遞給一個半軸齒輪的轉(zhuǎn)矩，其計算式； ——差速器的行星齒輪數(shù)； ——半軸齒輪齒數(shù)； 、——見式（211）下的說明； ——計算汽車差速器齒輪彎曲應(yīng)力用的綜合系數(shù)，由圖31可查得=節(jié)錐距= 得 b=(～)== mm圖32 彎曲計算用綜合系數(shù)根據(jù)上式== MPa〈980 MPa== MPa〈210 MPa所以，差速器齒輪滿足彎曲強度要求。上參數(shù)見式（21）（22）下的說明。/m，以上計算均滿足要求。整體是橋殼有，鑄造整體是橋殼，鋼板沖壓焊接整體橋殼，鋼管擴張成形整體式橋殼。橋殼的危險斷面通常在鋼板彈簧座附近。根據(jù)上式== N根據(jù)上式可以計算得= MPa = MPa由于橋殼的許用彎曲應(yīng)力[]為300～500 MPa，許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力[]為150～400MPa，所以該設(shè)計的橋殼滿足這種條件下的強度要求。但由于某些數(shù)據(jù)不知道，也很難查到相關(guān)資料，在沒條件的情況下創(chuàng)造條件解決問題，采用取極限的方法是驅(qū)動橋滿足在極限條件下的強度要求，因而驅(qū)動橋可能會比較重，而達(dá)不到輕量化的要求。39。m所以可根據(jù)式（58），（59）計算出在板簧座附近危險斷面的彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力分別為 = MPa =92 MPa由于橋殼的許用彎曲應(yīng)力[]為300～500 MPa，許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力[]為150～400 MPa，所以該設(shè)計的橋殼滿足這種條件下的強度要求。根據(jù)上式可計算得= N根據(jù)上式 MPa 汽車以最大牽引力行駛時的橋殼強度計算作用在左右驅(qū)動車輪的轉(zhuǎn)矩所引起的地面對驅(qū)動車輪的最大切向反作用力共為 N （54）根據(jù)上式可計算得=此時后驅(qū)動橋橋殼在左、右板簧座之間的垂向彎矩為 N 橋殼按靜載荷計算時，在其兩鋼板彈簧座之間的彎矩為 N 橋殼的結(jié)構(gòu)形式橋殼有可分式橋殼與整體式橋殼兩種，可分式橋殼制造工藝簡單、主減速器軸承支撐剛度好但裝配、調(diào)整及維修都很不方便，現(xiàn)已很少采用。m；——半軸花鍵的外徑，mm，在此取30mm； ——相配花鍵孔內(nèi)徑，mm，在此取25mm； ——花鍵齒數(shù)；在此取14； ——花鍵工作長度，mm，在此取35mm； ——花鍵齒寬，mm，； ——載荷分布的不均勻系數(shù)，； ——半軸長度，； G——材料的剪切彈性模量， MPa； J——半軸橫截面的極慣性矩，mm；根據(jù)上式可計算得== MPa == MPa =176。根據(jù)上式= N 若按發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩計算，即 （42）式中 ——差速器的轉(zhuǎn)矩分配系數(shù)，； ——發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩，N=176。==14齒根高=。6. 行星齒輪安裝孔的直徑及其深度L行星齒輪的安裝孔的直徑與行星齒輪軸的名義尺寸相同，而行星齒輪的安裝孔的深度就是行星齒輪在其軸上的支承長度，通常?。? （33）式中 ——差速器傳遞的轉(zhuǎn)矩，N在此=10，=17 滿足以上要求。 差速器齒輪的基本參數(shù)的選擇轎車多采用兩個行星齒輪。軸承C，D均采用7210E， ,，Y=（3）對于軸承C，軸向力A=2882N，徑向力R=，并且=〉e，所以Q==(＋2882)= s==10s=11554 h 〉所以軸承C滿足使用要求。當(dāng)主減速器的齒輪尺寸，支承形式和軸承位置已確定，則可計算出軸承的徑向載荷。 主減速器軸承的計算1．錐齒輪齒面上的作用力錐齒輪在工作過程中，相互嚙合的齒面上作用有一法向力。圖22 接觸計算用綜合系數(shù)以上公式（21）～（213）以及圖21，圖22均參考《汽車車橋設(shè)計》[5] 主減速器齒輪的材料及熱處理驅(qū)動橋錐齒輪的工作環(huán)境是相當(dāng)惡劣的，與傳動系的其它齒輪相比，具有載荷大，作用時間長，載荷變化多，帶沖擊等特點。 按發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩計算時： N／mm （210）式中 ——發(fā)動機輸出的最大轉(zhuǎn)矩，在此取155； ——變速器的傳動比； ——主動齒輪節(jié)圓直徑，在此取45mm.。在進行強度計算之前應(yīng)首先了解齒輪的破壞形式及其影響因素。=176。4. 螺旋方向主、從動錐齒輪的螺旋方向是相反的。根據(jù)經(jīng)驗公式初選，即 （26）式中 ——直徑系數(shù)，～，； ——從動錐齒輪的計算轉(zhuǎn)矩，為Tce和Tcs中的較小者。由以上各參數(shù)可求==2. 按驅(qū)動輪打滑轉(zhuǎn)矩確定從動錐齒輪的計算轉(zhuǎn)矩 （23）式中 ——汽車滿載時一個驅(qū)動橋給水平地面的最大負(fù)荷，計算得15600*51%=7956N；——輪胎對地面的附著系數(shù)，對于安裝一般輪胎的公路用車，取=；；對于安裝有專門的防滑寬輪胎的高級轎車。軸承采用一對圓錐滾子軸承，為了盡可能增加支撐剛度，應(yīng)使軸承向外，而從動輪上圓錐滾子軸承向內(nèi)。從產(chǎn)品設(shè)計的角度看，本次設(shè)計就選用單級減速驅(qū)動橋。根據(jù)發(fā)動機特性和汽車使用條件，要求主減速器具有較大的主傳動比時，由一對錐齒輪構(gòu)成的單級主減速器已不能保證足夠的離地間隙，這時則需要采用兩對齒輪來實現(xiàn)降速的雙級主減速器[4]。5） 具有充足的剛度和強度，來承受并且傳遞作用于路面和車身或車架間的各種力和力矩；在這個條件下，盡量降低質(zhì)量，特別是簧下質(zhì)量，減小