【正文】 下柱右梁00 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 C 傳遞系數(shù)：遠端固定，傳遞系數(shù)為1/2； 遠端滑動鉸支，傳遞系數(shù)為1。m）七層梁端彎矩： =m)MEA(kNVB左MVB右M177。VB左MVB右M177。③7層柱頂MN柱底M177。③7層柱頂MN柱底M177。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應乘以RE后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選出最不利組合。m =剪力調(diào)整AB跨： += +=m)bh0 (㎜2)250565250565250565250565b/2V(kN（kN）REAsv1 柱截面設計以第一，二層B柱為例，對圖20中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設計。地震往返作用,兩個方向的彎矩設計值均應滿足要求,當柱子考慮順時針彎矩之和時,梁應考慮逆時針方向彎矩之和,反之亦然。m第一層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表19,查得:左震 +=mⅡⅡ= kNm == =m =柱的抗剪承載能力:式中: ——框架的計算剪跨比。取1m寬板為計算單元。⑵荷載計算：（取1M板寬計算）樓梯斜板傾角 cos=恒載計算：踏步重 斜板重 20mm厚找平層 恒荷載標準值 恒荷載設計值 活荷載標準值 活荷載設計值 總荷載 ⑶ 內(nèi)力計算計算跨度 跨中彎矩⑷ 配筋計算 （結構重要性系數(shù)）受力筋選用Φ8130, 分布筋選用選Φ6300（配筋圖見樓梯結構配筋圖） 平臺板的計算A內(nèi)力計算計算跨度 跨中彎矩B配筋計算受力筋選用Φ6/8130, 分布筋選用選Φ6300 平臺梁的計算 A荷載計算：梯段板的傳來 平臺板傳來 梁自重 B內(nèi)力計算 取兩者中較小者，C配筋計算⑴分布筋選縱向鋼筋（按第一類倒L形截面計算）翼緣寬度： 取選用3Φ18， ⑵箍筋計算按計算配箍。 由正截面計算中第 ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：=m == =m將與180。m 右震 +=梁、柱端彎矩應符合下述公式的要求：三級框架 =式中: —－節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設計值之和。s(%)svmin=(%) 根據(jù)國內(nèi)對低周期反復荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗，反復加載使梁的受剪承載力降低。 Φ=8Asv1箍筋間距S（mm）10010080Vcs=+m)(kN梁的正截面、斜截面強度計算見表2表23。m =,——分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。N1層柱頂MN柱底M177。N1層柱頂MN柱底M177。圖18 調(diào)幅前后剪力值變化 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結果見表1表19。VB左MVB右M177。VB左MVB右M177。表14 恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨CD跨ABVqA=VqB(KN)VqB=VqC(KN)VmA=Vmb(KN)Vmb=Vmc(KN)VA(KN)VB(KN)VB= VC(KN)N頂(KN)N底(KN)N頂(KN)N底(KN)7－(－)0()()6()0()()5()0()()4()0()()3()0()()2()0()()1()0()()表15 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨CD跨ABVqA=VqB(KN)VqB=VqC(KN)VmA=Vmb(KN)Vmb=Vmc(KN)VA(KN)VB(KN)VB= VC(KN)N頂=N底(KN)N頂=N底(KN)7()0()()6()0()()5()0()()4()0()()3()0()()2()0()()1()0()() 內(nèi)力組合 框架內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替式中：、——梁左、右端彎矩，見圖11括號內(nèi)的數(shù)值跨中若小于應?。皆谪Q向荷載與地震組合時,跨間最大彎矩采用數(shù)解法計算,如圖17所示圖17 框架梁內(nèi)力組合圖圖中：、——重力荷載作用下梁端的彎矩； 、——水平地震作用下梁端的彎矩； 、——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力；對作用點取矩 ＝( + +) X處截面彎矩為 = + 由=0,可求得跨間的位置為=將代入任一截面處的彎矩表達式,可得跨間最大彎矩為 == + = + 當右震時公式中、反號及的具體數(shù)據(jù)見表16,表中、均有兩組數(shù)據(jù)項目跨層次 (恒+)qMGA(kNm） =計算結果見表11：圖10 框架豎向荷載示意（恒載示意）圖11 框架豎向荷載示意（活載示意）表11 固端彎矩計算 B 分配系數(shù)計算：見圖9，圖10；考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖12所示。m)735497889001063549788900185461072111892544610721118930346107211189356363246107211189381308842795640表9 軸線②橫向框架KJ2柱端彎矩計算表10 地震力作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力 注：表中y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M下= Vim yihi； M上= Vim( 1yi )hi層次AB跨BC柱軸力L(m)M左(KN(a) (b)(a)水平地震作用 (b)地震剪力圖6 橫向框架各層水平地震作及地震剪力表8 橫向變形驗算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對彈性轉(zhuǎn)角7354978 1111/32436354978 2001/18005461072 2121/16984461072 2601/13853461072 3001/12002461072 3221/11181461072 5051/901注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求＜[]=1/450，（若考慮填充墻抗力作用為1/550）。但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結果，特別對于周期比較長的結構相差更大。——框架的頂點位移。表3 橫梁線剛度 梁號截面（㎡）跨度（m）慣性矩（m4）邊框架梁中框架梁=（m4）（kN單位面積上墻體重量為： （+）19=㎡墻體自重計算見表2。若只有一個編號，表示底層與其他層梁相同。⑶ 擬建地段勢平坦，地層分布較為規(guī)律，地基承載力按120~140KN/m2計，持力層為輕亞粘土。所以考慮到本建筑的層高不是很高，所以通過提高混凝土的強度來改善混凝土的這些缺點。第三：可模性好，結構造型靈活，可以根據(jù)使用需要澆注成各種形狀的結構。所以屋頂結構應有足夠的強度和剛度，作到安全可靠，并因防