八層商業(yè)寫(xiě)字樓土木工程專(zhuān)業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)(存儲(chǔ)版)
【正文】 下柱右梁00 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 C 傳遞系數(shù)：遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為1/2； 遠(yuǎn)端滑動(dòng)鉸支，傳遞系數(shù)為1。m）七層梁端彎矩： =m)MEA(kNVB左MVB右M177。VB左MVB右M177。③7層柱頂MN柱底M177。③7層柱頂MN柱底M177。注意在截面配筋時(shí)，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以RE后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合。m =剪力調(diào)整AB跨： += +=m)bh0 (㎜2)250565250565250565250565b/2V(kN（kN）REAsv1 柱截面設(shè)計(jì)以第一，二層B柱為例，對(duì)圖20中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。地震往返作用,兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿(mǎn)足要求,當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí),梁應(yīng)考慮逆時(shí)針?lè)较驈澗刂?反之亦然。m第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表19,查得:左震 +=mⅡⅡ= kNm == =m =柱的抗剪承載能力:式中: ——框架的計(jì)算剪跨比。取1m寬板為計(jì)算單元。⑵荷載計(jì)算：（取1M板寬計(jì)算）樓梯斜板傾角 cos=恒載計(jì)算：踏步重 斜板重 20mm厚找平層 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 恒荷載設(shè)計(jì)值 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 活荷載設(shè)計(jì)值 總荷載 ⑶ 內(nèi)力計(jì)算計(jì)算跨度 跨中彎矩⑷ 配筋計(jì)算 （結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)）受力筋選用Φ8130, 分布筋選用選Φ6300（配筋圖見(jiàn)樓梯結(jié)構(gòu)配筋圖） 平臺(tái)板的計(jì)算A內(nèi)力計(jì)算計(jì)算跨度 跨中彎矩B配筋計(jì)算受力筋選用Φ6/8130, 分布筋選用選Φ6300 平臺(tái)梁的計(jì)算 A荷載計(jì)算：梯段板的傳來(lái) 平臺(tái)板傳來(lái) 梁自重 B內(nèi)力計(jì)算 取兩者中較小者，C配筋計(jì)算⑴分布筋選縱向鋼筋（按第一類(lèi)倒L形截面計(jì)算）翼緣寬度： 取選用3Φ18， ⑵箍筋計(jì)算按計(jì)算配箍。 由正截面計(jì)算中第 ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：=m == =m將與180。m 右震 +=梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求：三級(jí)框架 =式中: —－節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。s(%)svmin=(%) 根據(jù)國(guó)內(nèi)對(duì)低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低。 Φ=8Asv1箍筋間距S（mm）10010080Vcs=+m)(kN梁的正截面、斜截面強(qiáng)度計(jì)算見(jiàn)表2表23。m =,——分別為梁的左、右端順時(shí)針?lè)较蚧蚍磿r(shí)針?lè)较蚪孛娼M合的彎矩值。N1層柱頂MN柱底M177。N1層柱頂MN柱底M177。圖18 調(diào)幅前后剪力值變化 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面組合結(jié)果見(jiàn)表1表19。VB左MVB右M177。VB左MVB右M177。表14 恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨CD跨ABVqA=VqB(KN)VqB=VqC(KN)VmA=Vmb(KN)Vmb=Vmc(KN)VA(KN)VB(KN)VB= VC(KN)N頂(KN)N底(KN)N頂(KN)N底(KN)7－(－)0()()6()0()()5()0()()4()0()()3()0()()2()0()()1()0()()表15 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨CD跨ABVqA=VqB(KN)VqB=VqC(KN)VmA=Vmb(KN)Vmb=Vmc(KN)VA(KN)VB(KN)VB= VC(KN)N頂=N底(KN)N頂=N底(KN)7()0()()6()0()()5()0()()4()0()()3()0()()2()0()()1()0()() 內(nèi)力組合 框架內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替式中：、——梁左、右端彎矩，見(jiàn)圖11括號(hào)內(nèi)的數(shù)值跨中若小于應(yīng)?。皆谪Q向荷載與地震組合時(shí),跨間最大彎矩采用數(shù)解法計(jì)算,如圖17所示圖17 框架梁內(nèi)力組合圖圖中：、——重力荷載作用下梁端的彎矩； 、——水平地震作用下梁端的彎矩； 、——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力；對(duì)作用點(diǎn)取矩 ＝( + +) X處截面彎矩為 = + 由=0,可求得跨間的位置為=將代入任一截面處的彎矩表達(dá)式,可得跨間最大彎矩為 == + = + 當(dāng)右震時(shí)公式中、反號(hào)及的具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表16,表中、均有兩組數(shù)據(jù)項(xiàng)目跨層次 (恒+)qMGA(kNm） =計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表11：圖10 框架豎向荷載示意（恒載示意）圖11 框架豎向荷載示意（活載示意）表11 固端彎矩計(jì)算 B 分配系數(shù)計(jì)算：見(jiàn)圖9，圖10；考慮框架對(duì)稱(chēng)性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線(xiàn)剛度如圖12所示。m)735497889001063549788900185461072111892544610721118930346107211189356363246107211189381308842795640表9 軸線(xiàn)②橫向框架KJ2柱端彎矩計(jì)算表10 地震力作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力 注：表中y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M下= Vim yihi； M上= Vim( 1yi )hi層次AB跨BC柱軸力L(m)M左(KN(a) (b)(a)水平地震作用 (b)地震剪力圖6 橫向框架各層水平地震作及地震剪力表8 橫向變形驗(yàn)算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角7354978 1111/32436354978 2001/18005461072 2121/16984461072 2601/13853461072 3001/12002461072 3221/11181461072 5051/901注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿(mǎn)足要求＜[]=1/450，（若考慮填充墻抗力作用為1/550）。但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對(duì)于周期比較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差更大?！蚣艿捻旤c(diǎn)位移。表3 橫梁線(xiàn)剛度 梁號(hào)截面（㎡）跨度（m）慣性矩（m4）邊框架梁中框架梁=（m4）（kN單位面積上墻體重量為： （+）19=㎡墻體自重計(jì)算見(jiàn)表2。若只有一個(gè)編號(hào)，表示底層與其他層梁相同。⑶ 擬建地段勢(shì)平坦，地層分布較為規(guī)律，地基承載力按120~140KN/m2計(jì)，持力層為輕亞粘土。所以考慮到本建筑的層高不是很高，所以通過(guò)提高混凝土的強(qiáng)度來(lái)改善混凝土的這些缺點(diǎn)。第三：可模性好，結(jié)構(gòu)造型靈活，可以根據(jù)使用需要澆注成各種形狀的結(jié)構(gòu)。所以屋頂結(jié)構(gòu)應(yīng)有足夠的強(qiáng)度和剛度，作到安全可靠，并因防
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