八層商業(yè)寫字樓土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(參考版)
2025-07-02 10:34本頁面
【正文】 A荷載：活載： 恒載： 荷載設(shè)計值： 每米板寬： B內(nèi)力計算：計算跨度： L=2400200=2200 mm跨中彎矩： C截面強度： b=1000mm h=80mm h=8020=。取1m寬板為計算單元。⑵荷載計算：（取1M板寬計算）樓梯斜板傾角 cos=恒載計算：踏步重 斜板重 20mm厚找平層 恒荷載標準值 恒荷載設(shè)計值 活荷載標準值 活荷載設(shè)計值 總荷載 ⑶ 內(nèi)力計算計算跨度 跨中彎矩⑷ 配筋計算 （結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)）受力筋選用Φ8130, 分布筋選用選Φ6300（配筋圖見樓梯結(jié)構(gòu)配筋圖） 平臺板的計算A內(nèi)力計算計算跨度 跨中彎矩B配筋計算受力筋選用Φ6/8130, 分布筋選用選Φ6300 平臺梁的計算 A荷載計算：梯段板的傳來 平臺板傳來 梁自重 B內(nèi)力計算 取兩者中較小者，C配筋計算⑴分布筋選縱向鋼筋（按第一類倒L形截面計算）翼緣寬度： 取選用3Φ18， ⑵箍筋計算按計算配箍。 結(jié)構(gòu)設(shè)計采用板式樓梯 樓梯梯段板的計算活荷載標準值 材料選用 混凝土 采用C20（） 鋼筋 當時，選用Ⅰ級鋼筋 當時，選用Ⅱ級鋼筋按板式樓梯進行設(shè)計。 樓梯設(shè)計 建筑設(shè)計⑴ 樓梯間底層建筑平面圖見圖21：⑵ 樓梯形式尺寸：采用雙跑樓梯。m =柱的抗剪承載能力:式中: ——框架的計算剪跨比。 由正截面計算中第 ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：=(mm)134＜0＜0＜0選筋4Φ184Φ184Φ18實配面積(mm)101810181018%B 斜截面承載能力計算以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：式中：——柱凈高；——分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值。表25 柱子配筋截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm == =m == =m == =mⅡⅡ=+12=mⅡⅡ= kNm將與180。m取180。m梁端取左震, 也取左震:=m第一層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表19,查得:左震 +=m 右震 +=因此，對一、。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。地震往返作用,兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求,當柱子考慮順時針彎矩之和時,梁應(yīng)考慮逆時針方向彎矩之和,反之亦然。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求：三級框架 =式中: —－節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設(shè)計值之和。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機動體系。A 正截面承載力的計算 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機制密切相關(guān),一般框架,梁的延性遠大于柱子。 柱截面設(shè)計以第一，二層B柱為例，對圖20中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設(shè)計。s(%)svmin=(%) 根據(jù)國內(nèi)對低周期反復荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗，反復加載使梁的受剪承載力降低。Vsv= nV103＞REAsv1 Φ=8Asv1箍筋間距S（mm）10010080Vcs=+ Φ=8n=2。（kN）調(diào)整后的剪力（kN）RE（kN）REm)(kNm)bh0 (㎜2)250565250365250365250365b/2V(kNm)(kNm)bh0 (㎜2)250565250565250565250565b/2V(kN梁的正截面、斜截面強度計算見表2表23。m =(+3)1/2= kNm =(+)1/2=剪力調(diào)整AB跨： += +=m =m =m =m =,——分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值?；炷翉姸鹊燃墸?, =）,縱筋為Ⅱ級(=310N/mm2),箍筋為Ⅰ級(=210N/mm2)。圖中單位為kN注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以RE后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選出最不利組合。N1層柱頂MN柱底M177。N3層柱頂MN柱底M177。N5層柱頂MN柱底M177。③7層柱頂MN柱底M177。N1層柱頂MN柱底M177。N3層柱頂MN柱底M177。N55層柱頂MN柱底M177。③7層柱頂MN柱底M177。圖18 調(diào)幅前后剪力值變化 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結(jié)果見表1表19。圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值，M左′、M右′為調(diào)幅后彎矩值。VB左MVB右M177。VB左MVB右M177。VB左MVB右M177。VB左MVB右M177。VB左MVB右M177。VB左MVB右M177。VB左MVB右M177。 MEA計算梁內(nèi)力組合見表17表17 梁內(nèi)力組合表層 次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。m)(kN/m)AB跨7654321BC跨7654321項目跨層次 lRAx1MGE(m)(kN)(m)(kNm)MEA(kN表14 恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨CD跨ABVqA=VqB(KN)VqB=VqC(KN)VmA=Vmb(KN)Vmb=Vmc(KN)VA(KN)VB(KN)VB= VC(KN)N頂(KN)N底(KN)N頂(KN)N底(KN)7－(－)0()()6()0()()5()0()()4()0()()3()0()()2()0()()1()0()()表15 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨CD跨ABVqA=VqB(KN)VqB=VqC(KN)VmA=Vmb(KN)Vmb=Vmc(KN)VA(KN)VB(KN)VB= VC(KN)N頂=N底(KN)N頂=N底(KN)7()0()()6()0()()5()0()()4()0()()3()0()()2()0()()1()0()() 內(nèi)力組合 框架內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替式中：、——梁左、右端彎矩，見圖11括號內(nèi)的數(shù)值跨中若小于應(yīng)?。皆谪Q向荷載與地震組合時,跨間最大彎矩采用數(shù)解法計算,如圖17所示圖17 框架梁內(nèi)力組合圖圖中：、——重力荷載作用下梁端的彎矩； 、——水平地震作用下梁端的彎矩； 、——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力；對作用點取矩 ＝( + +) X處截面彎矩為 = + 由=0,可求得跨間的位置為=將代入任一截面處的彎矩表達式,可得跨間最大彎矩為 == + = + 當右震時公式中、反號及的具體數(shù)據(jù)見表16,表中、均有兩組數(shù)據(jù)項目跨層次 (恒+)qMGA(kNm）括號內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。m） =m）七層梁端彎矩： =m） =由圖11查得梁上均布荷載為：第六層：=集中荷載： 柱自重： 第七層：=由圖16查得 六層梁端彎矩：=豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩圖見圖15及圖16中括號內(nèi)數(shù)值。A柱頂層節(jié)點：其他層的分配系數(shù)見圖1圖14圖12 半框架梁柱線剛度示意（）圖13 恒載彎矩分配表（）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0
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