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八層商業(yè)寫字樓土木工程專業(yè)畢業(yè)設計-資料下載頁

2025-06-29 10:34本頁面
  

【正文】 4層柱頂MN柱底M177。N3層柱頂MN柱底M177。N2層柱頂MN柱底M177。N1層柱頂MN柱底M177。N 表20 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎計算截面以上的層數(shù)12~34~56~89~20>20計算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù) () 截面設計 承載力抗力調整系數(shù)RE考慮地震作用時,結構構件的截面采用下面的表達式:≤/RE式中: RE——承載力抗力調整系數(shù),取值見表23;——地震作用效應與其它荷載效應的基本組合;——結構構件的承載力。注意在截面配筋時,組合表中地震力組合的內力均應乘以RE后再與靜力組合的內力進行比較,挑選出最不利組合。表21 承載力抗震調整系數(shù)RE材料結構構件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設計以第一層梁為例取跨梁;梁控制截面的內力如圖19所示。圖中單位為kNm,的單位為kN?;炷翉姸鹊燃墸?, =),縱筋為Ⅱ級(=310N/mm2),箍筋為Ⅰ級(=210N/mm2)。圖19 第一層梁內力示意(見表22) 梁的斜截面強度計算(見表23)為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞,截面設計時對剪力設計值進行調整如下: 式中:A——剪力增大系數(shù),;——梁的凈跨,對第一層梁,=, =, =, =;——梁在重力荷載作用下,按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值。,——分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。由表16查得:AB跨:順時針方向=m =m逆時針方向 =m =mBC跨:順時針方向 =m =m逆時針方向 =m =m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值。剪力調整AB跨: += +=m>+=m =(+)1/2=mBC跨: +=+=m =(+3)1/2= kNm=+= kN=+= kN考慮承載力抗震調整系數(shù)RE=== Kn==若調整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值,則按調整后的剪力進行斜截面計算。梁的正截面、斜截面強度計算見表2表23。表22 第一層框架梁正截面強度計算 截面1123M(kNm)bh0 (㎜2)250565250565250565250565b/2V(kNm)(kNm)(kNm) 564754選筋2Φ221Φ202Φ202Φ202Φ22實配面積760截面3445M(kNm)bh0 (㎜2)250565250365250365250365b/2V(kNm)(kNm)(kNm) 55選筋2Φ182Φ222Φ182Φ18實配面積760表23 梁的斜截面強度計算 截面支座A右支座B左支座B右設計剪力V180。(kN)REV180。(kN)調整后的剪力(kN)REV(kN)bh0250565250565250365103>V103>V103>V箍筋直徑Φ(mm)肢數(shù)(n)n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8Asv1箍筋間距S(mm)10010080Vcs=+nAsv1h0/s103>REV103>REV103>REVsv= nAsv1 /bs(%)svmin=(%) 根據(jù)國內對低周期反復荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗,反復加載使梁的受剪承載力降低??紤]地震作用的反復性。 柱截面設計以第一,二層B柱為例,對圖20中的ⅠⅠ,ⅡⅡ,ⅢⅢ,截面進行設計?;炷恋燃墳镃25,=,=縱筋為Ⅱ級, =310 N/mm,箍筋為=210 N/mm 圖20 柱計算截面示意圖軸壓比驗算表24 軸壓比限值類別一二三框架柱框架梁由B柱內力組合表18查得:ⅠⅠ= c==103/(450450)=<ⅡⅡ= c==103/(450450)=<ⅢⅢ=c==103/(450450)=<均滿足軸壓比的要求。A 正截面承載力的計算 框架結構的變形能力與框架的破壞機制密切相關,一般框架,梁的延性遠大于柱子。梁先屈服使整個框架有較大的內力重分布和能量消耗能力,極限層間位移增大,抗震性能較好。若柱子形成了塑性鉸,則會伴隨產生較大的層間位移,危及結構承受垂直荷載的能力,并可能使結構成為機動體系。因此,在框架設計中,應體現(xiàn)“強柱弱梁”,即一、二級框架的梁柱節(jié)點處,()。梁、柱端彎矩應符合下述公式的要求:三級框架 =式中: —-節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設計值之和。 -—節(jié)點上、下梁端逆時針或順時針截面組合的彎矩設計值之和。地震往返作用,兩個方向的彎矩設計值均應滿足要求,當柱子考慮順時針彎矩之和時,梁應考慮逆時針方向彎矩之和,反之亦然。可以取兩組中較大者計算配筋。由于框架結構的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服,將影響整個結構的變形能力。同時,隨著框架梁鉸的出現(xiàn),由于塑性內力重分布,底層柱的反彎點具有較大地不確定性。因此,對一、。第一層梁與柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表17,查得:左震 +=m 右震 +=m 取=m第一層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表19,查得:左震 +=m 右震 +=m梁端取左震, 也取左震:=m<==m取180。=m將與180。的差值按柱的彈性分析彎矩之比分配給節(jié)點上下柱端(即ⅠⅠ,ⅡⅡ,ⅢⅢ截面)ⅠⅠ=kNmⅡⅡ= kNmⅠⅠ=+=mⅡⅡ=+12=m根據(jù)B柱內力組合表19,選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數(shù)后,各截面控制內力如下:ⅠⅠ截面:①==m == =m =ⅡⅡ截面:②==m == =m = ⅢⅢ截面:③==m == =m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表24中.=/ 當取ea=0 當<15時,取= 式中: ——軸向力對截面形心的偏心距; ——附加偏心距;——初始偏心距;——偏心受壓構件的截面曲率修正系數(shù);——考慮構件長細比對構件截面曲率的影響系數(shù);——偏心距增大系數(shù);——軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離;——混凝土相對受壓區(qū)高度;、——受拉、受壓鋼筋面積。表25 柱子配筋截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm)N(kN)lO(mm)450045504550bh0(㎡)450415450415450415e0(mm) h0(mm)ea(mm)ei(mm)38lO/h10ξ1ξ2ηηei(mm)e(mm)ξ偏心性質大偏心小偏心小偏心小偏心大偏心小偏心As=As180。(mm)134<0<0<0選筋4Φ184Φ184Φ18實配面積(mm)101810181018%B 斜截面承載能力計算以第一層柱為例,剪力設計值按下式調整:式中:——柱凈高;——分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設計值。取調整后的彎矩值,一般層應滿足 =,。 由正截面計算中第 ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內力得:=m =m =柱的抗剪承載能力:式中: ——框架的計算剪跨比。,當1時,取=1;當>3,取=3;——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設計值,當>時取== 取===,取=設柱箍筋為2肢8﹫200,則 =>同時柱受剪截面應符合如下條件:即 kN>截面滿足抗剪要求。 樓梯設計 建筑設計⑴ 樓梯間底層建筑平面圖見圖21:⑵ 樓梯形式尺寸:采用雙跑樓梯。踏步尺寸,采用150250mm,每需要24踏步。 結構設計采用板式樓梯 樓梯梯段板的計算活荷載標準值 材料選用 混凝土 采用C20() 鋼筋 當時,選用Ⅰ級鋼筋 當時,選用Ⅱ級鋼筋按板式樓梯進行設計。圖21 樓梯間頂層平面詳圖⑴假定h=,取h=100mm。⑵荷載計算:(取1M板寬計算)樓梯斜板傾角 cos=恒載計算:踏步重 斜板重 20mm厚找平層 恒荷載標準值 恒荷載設計值 活荷載標準值 活荷載設計值 總荷載 ⑶ 內力計算計算跨度 跨中彎矩⑷ 配筋計算 (結構重要性系數(shù))受力筋選用Φ8@130, 分布筋選用選Φ6@300(配筋圖見樓梯結構配筋圖) 平臺板的計算A內力計算計算跨度 跨中彎矩B配筋計算受力筋選用Φ6/8@130, 分布筋選用選Φ6@300 平臺梁的計算 A荷載計算:梯段板的傳來 平臺板傳來 梁自重 B內力計算 取兩者中較小者,C配筋計算⑴分布筋選縱向鋼筋(按第一類倒L形截面計算)翼緣寬度: 取選用3Φ18, ⑵箍筋計算按計算配箍。取箍筋肢數(shù)=2,箍筋直徑,()箍筋間距 = =60723取雙肢箍Ф6@200, (配筋圖見樓梯結構配筋圖) 板的計算 BC跨間板計算(單向板)板按考慮塑性內力重分布計算。取1m寬板為計算單元。有關尺寸及計算簡圖如圖22 屋面板計算混凝土選用鋼筋選用Ⅰ級,取1m寬板帶為計算單元。A荷載:活載: 恒載: 荷載設計值: 每米板寬: B內力計算:計算跨度: L=2400200=2200 mm跨中彎矩: C截面強度: b=1000mm h=80mm h=8020=
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