【正文】 ρ＝ （％）ρsvmin＝（％） 根據(jù)國內(nèi)對低周反復荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗，反復加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復性。 柱截面設計以第一、二層B柱為例，對圖19中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設計?；炷翞镃25，fc＝,fcm= N/mm2,縱筋為Ⅱ級fy＝310 N/mm2，箍筋為Ⅰ級。 a軸壓比驗算。軸壓比限值見表27由D柱內(nèi)力組合表21查得：NⅠ1=μc ＝＝＝ 表27 軸壓比限值類型抗震等級一二三框架柱框支柱NⅡⅡ＝ 圖19 μc＝＝＝ NⅢⅢ＝ μc＝＝＝ 均滿足軸壓比限值得要求。b正截面承載力的計算框架結構的變形能力與框架的破壞機制密切相關，極限層間位移增大，抗震性能較好，若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，應體現(xiàn)“強柱弱梁”，即一、二級框架的梁柱節(jié)點處，（），梁、柱端彎矩應符合下列公式的要求.三級框架 ≥——節(jié)點上、下柱端順時針或反時針方向的截面組合的彎矩設計值之和；——節(jié)點左、右柱端反時針或順時針方向的截面組合的彎矩設計值之和；地震反復作用，而兩個方向的彎矩設計值均應滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應考慮反時針方向彎矩之和，可采用兩組中較大值計算配筋.由于框架底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，隨著框架結構梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性應力的重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性，第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值，由內(nèi)力組合表查得＝左震 ＋＝m ＋＝ KNm取 ＝ KNm第一層梁與D柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表查得＝左震 ＋＝ KNm 右震 ＋＝ KNm梁端取左震， 也取左震.＝ KNm =＝ KNm?。?Nm將與的差值按抗的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即Ⅰ－Ⅰ、Ⅱ－Ⅱ截面）： 根據(jù)D柱內(nèi)力組合表，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：Ⅰ－Ⅰ截面 ①M＝＝ KNm N＝＝ KNm②M＝ KNm N＝ mⅡ－Ⅱ截面 ①M＝＝m N＝＝ KNm②M＝ m N＝ mⅢ－Ⅲ截面 ①M＝＝m N＝＝ KNm②M＝ KNm N＝ m截面采用對稱配筋，具體配筋計算見表28，表中，當≥時，取＝0≤1≤1當15時，取e＝；（大偏心受壓）（小偏心受壓）上述各式中——軸向力對截面形心的偏心矩；——附加偏心矩；——初始偏心矩；——偏小受壓構件的截面曲率修正系數(shù)；——考慮構件長細比對截面曲率的影響系數(shù)；——偏心矩增大系數(shù)；e——軸力作用點到受拉鋼筋合理點的距離；——混凝土相對受壓區(qū)高度；As，As’——受拉，受壓鋼筋面積表28 柱正截面受壓承載力計算截面Ⅰ－ⅠⅡ－ⅡⅢ－ⅢMNL045004880bh0500465500465500465e0000eiL0/heie167。(167。b=)偏心性質(zhì)大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心As=As’47．500289．4502123．970選筋4￠164￠164￠25+2￠18實配面積8048042218．5181。%0．340．340．95一層柱為例，剪力設計值按下式調(diào)整：式中：——柱凈高；，——分別為柱上、下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值，取調(diào)整后的彎矩值，一般層應滿足＝由正截面計算中，第Ⅱ－Ⅱ、Ⅲ－Ⅲ截面的控制內(nèi)力得：＝m＝m＝ KN柱的軸心抗剪承載力式中：λ——框架的計算剪跨比，λ＝，當λ1時，取λ＝1，當λ3時，取λ＝3；N——考慮地震內(nèi)力組合的框架柱軸向壓力設計值. 當N，取N＝； λ＝，取λ＝N＝ =取N＝. 設柱箍筋為4肢ф8@150,則 = 同時柱受剪截面應符合如下條件：Vc≤ 即KN 4樓梯構造設計樓梯開間3600；采用梁式樓梯，如圖28所示 圖28 樓梯結構布置圖選用Ⅰ級鋼筋，fy＝210N/mm2，C20， fcm＝11N/mm2.取一個踏步為計算單位，踏步板厚δ＝40，踏步尺寸如圖29所示折算高度： mm 荷載計算踏步板自重： 25＝水泥砂漿面層： （＋）20＝ KN/m板底抹灰： 17＝ KN/m活載： ＝ KN/mP＝ KN/m計算跨度 l0＝＋＝ l0＝＋＝取l0＝KNm 配筋計算h0＝h－20＝120－20＝100mmAs＝ mm2.選用2φ6（As＝57 mm2）取斜梁截面為150250mm由踏步傳來荷載： （+）1/＝斜梁自重： （）1/25＝梁側抹灰： 21/17＝金屬擋板重： ＝ P= 內(nèi)力計算 計算跨度l0＝+＝ 配筋計算圖29 踏步尺寸及TB1計算簡圖 圖30 TL1計算簡圖 TL1與TB1現(xiàn)澆在一起，故應按倒L形截面計算翼緣厚取bf＝553mm取h0＝h35＝25035＝215mma正截面承載力驗算≥106Nm故屬于第一類T形截面，受壓區(qū)在翼緣內(nèi)，取2Ф14，As＝b 斜截面承載力計算 由12000N故箍筋可按構造配筋，采用雙肢φ6@200,不設彎筋. 平臺板TB2平臺板厚取h＝60mm，取1m寬板為計算單位 荷載計算恒載 平板臺自重： 25＝平臺板面層重： 20＝ KN/m板底抹灰重： 17＝ KN/m活載 ＝ KN/m——————————————————————————————————P= KN/m 內(nèi)力計算平臺板一端與平臺梁整體連接，另一端與窗臺梁整體連接故去用計算跨度l0＝ln＝ 配筋計算h0＝h－20＝60－20＝40mmAs＝ mm2.選用5Φ8（As＝252 mm2）s＝200mm 平臺梁TL3平臺梁截面取bh＝200350mm，兩端擱置在磚墻上，擱置長度a＝240mm. 荷載計算均布荷載 平臺板傳來的荷載 （+）＝平臺梁自重 （）25＝ KN/m梁側抹灰自重：29217＝ KN/m——————————————————————————————————P= KN/m斜梁傳來集中荷載：P＝＝計算跨度 L0=Ln+a=3360+240=3600=3520 故取L0＝3520mm 計算簡圖如圖29彎矩計算時，因靠近支座處的集中荷載對跨中彎矩影響甚小，故略去不計；中間兩集中荷載因位置相距很近，可近似視為均作用于跨度中點，以簡化計算。剪力計算時，靠近支座的集中荷載 配筋計算 a 正截面承載力計算 平臺梁按倒L形截面計算翼緣厚度 h’f＝60mm翼緣寬度b’f＝mm取h0＝h－35＝350－35＝310mm106故屬于第一類T形截面1選用3Φ16（AS＝603mm2）b 斜截面承載力計算 39960N故按構造配筋，采用雙肢φ6@200，梁與平臺梁相連外箍筋加密，踏步板TB斜梁TL2平臺板TB平臺梁TB3配筋如圖30~33 圖31 斜梁TL2配筋圖圖32 平臺板TB3配筋圖5 基礎設計 該工程場區(qū)地勢平坦，土層分布比較規(guī)律，地基承載力為120～140KN/. 凍土厚度400mm. 地下水位約為7m. 水質(zhì)對于混凝土無侵蝕. 上部結構為框架結構，同一列柱傳下來的豎向荷載相同，本設計以橫向中框架E柱為例，其傳至基礎的荷載N＝，M=，因荷載較大，故選用樁基礎.a采用混凝土灌注樁基礎，直徑為300mm，.。b臺厚度初步定為900m,.c估算但樁承載力，樁的有效計算長度為10m,地基土指標，該地基為粉質(zhì)粘土，查表知：qsik＝，qsp＝900Kpa.Rk＝qpAp+upΣqsikli＝900+10=R＝=按樁身材料驗算，混凝土等級為C20,fc＝10mm2，ft＝R＝10103=d 估算樁基根數(shù)及承臺面積 n＝≈灌注樁中心至承臺邊緣距離為300，樁布置見圖，承臺面積為A＝圖33樁的排列e計算單樁承受外力荷載作用下在軸力平面內(nèi)承臺面積形心彎矩My＝ K，xmax＝Σxi2＝4=承臺底室內(nèi)外平均深度=則承臺及上土的總重為G＝20=單樁承受的外力為偏心荷載作用下，最邊緣的柱受力安全。Q＝2=As=＝1100=759KN調(diào)整厚度，h0＝As=＝1100=滿足要求. 角樁沖切驗算弧長Sr的半徑＝＝ 1100(+)/2=滿足要求. 抗剪計算各樁承反力＝ ＝＝＝10=1181符合要求.右邊各樁對樁邊Ⅰ－Ⅰ截面取力矩MⅠ－Ⅰ=2＝ K上面各樁對樁邊Ⅱ－Ⅱ截面取力矩MⅡ－Ⅱ=（++）＝ K截面所需鋼筋的面積12Ф16平行x軸放置即Ф16@120截面Ⅱ－Ⅱ所需鋼筋面積12Ф16平行y軸放置即Ф16@1206 樓蓋設計 設計資料此設計寫字樓樓蓋，采用現(xiàn)澆混凝土結構， ,梁板結構布置及構件見圖.樓板厚120mm,板自重為25=。 kN/m2,.混凝土C20,fcm=11N/mm2,鋼筋采用Ⅱ級鋼筋fy=210N/mm2圖34 雙向板樓蓋平面圖 B1 區(qū)格板計算計算跨度 =3600250=3350mm =2100250=1850mmN=/=, 取=,=設計荷載q=g+p=(3+)+= kN/m2,由于B1區(qū)格為四邊連續(xù)板,假設板的跨中鋼筋在距支座/4處截斷一半,故 = = k/m取跨中截面hox=90mm, hoy=100mm, 支座截面hoy=100mm, hox=90mm, =. 求y方向跨中截面鋼筋選10@180， = 求y方向支座截面鋼筋=2= k/m 選10@90， = 求x方向跨中截面鋼筋 == k/m 選6@200， = 求x方向支座截面鋼筋=2= k/m 選6@100， = B2區(qū)格板計算計算跨度 =3600250=3350mm =2100250=1850mmN=/=, 取=,=由于B2區(qū)格板為三邊連續(xù),一邊簡支無圈梁,又由于短邊支座x為B1和B2區(qū)格的共同支座,B2區(qū)格的短邊彎矩為以知 .則 = k/m hoy、 hox、 同前。 求y方向跨中截面鋼筋選6@200， = 求y方向支座截面鋼筋=2= k/m 選6@200， = 求x方向跨中截面鋼筋 == k/m 選6@200， = B3區(qū)格板計算計算跨度 =3600250=3350mm =6000250=5750mmN=/=, 取=,=由于B3區(qū)格板為三邊連續(xù),一邊簡支無圈梁,又由于短邊支座y為B1和B3區(qū)格的共同支座,B3區(qū)格的短邊彎矩為以知 .則 = k/m 取跨中截面hox=100mm, hoy=90mm, 支座截面hoy=90mm, hox=100mm, =. 求x方向跨中截面鋼筋選6@200， = 求x方向支座截面鋼筋=2= k/m 選6@100， = 求y方向跨中截面鋼筋 == 選6@200， = B4區(qū)格板計算計算跨度 =3600250=3350mm =6000250=5750mmN=/=, 取=,=由于B4區(qū)格板為角區(qū)格，無圈梁,又由于短邊支座y為B4和B2區(qū)格的共同支座, 長邊支座x為B4和B3區(qū)格的共同支座,B4區(qū)格的長邊、短邊彎矩為以知：. .則 = 取跨中截面ho