【正文】 ρ＝ （％）ρsvmin＝（％） 根據(jù)國內(nèi)對低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性。 柱截面設(shè)計以第一、二層B柱為例，對圖19中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設(shè)計?；炷翞镃25，fc＝,fcm= N/mm2,縱筋為Ⅱ級fy＝310 N/mm2，箍筋為Ⅰ級。 a軸壓比驗算。軸壓比限值見表27由D柱內(nèi)力組合表21查得：NⅠ1=μc ＝＝＝ 表27 軸壓比限值類型抗震等級一二三框架柱框支柱NⅡⅡ＝ 圖19 μc＝＝＝ NⅢⅢ＝ μc＝＝＝ 均滿足軸壓比限值得要求。b正截面承載力的計算框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機制密切相關(guān)，極限層間位移增大，抗震性能較好，若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，應(yīng)體現(xiàn)“強柱弱梁”，即一、二級框架的梁柱節(jié)點處，（），梁、柱端彎矩應(yīng)符合下列公式的要求.三級框架 ≥——節(jié)點上、下柱端順時針或反時針方向的截面組合的彎矩設(shè)計值之和；——節(jié)點左、右柱端反時針或順時針方向的截面組合的彎矩設(shè)計值之和；地震反復(fù)作用，而兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應(yīng)考慮反時針方向彎矩之和，可采用兩組中較大值計算配筋.由于框架底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，隨著框架結(jié)構(gòu)梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性應(yīng)力的重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性，第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值，由內(nèi)力組合表查得＝左震 ＋＝m ＋＝ KNm取 ＝ KNm第一層梁與D柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表查得＝左震 ＋＝ KNm 右震 ＋＝ KNm梁端取左震， 也取左震.＝ KNm =＝ KNm?。?Nm將與的差值按抗的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即Ⅰ－Ⅰ、Ⅱ－Ⅱ截面）： 根據(jù)D柱內(nèi)力組合表，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：Ⅰ－Ⅰ截面 ①M＝＝ KNm N＝＝ KNm②M＝ KNm N＝ mⅡ－Ⅱ截面 ①M＝＝m N＝＝ KNm②M＝ m N＝ mⅢ－Ⅲ截面 ①M＝＝m N＝＝ KNm②M＝ KNm N＝ m截面采用對稱配筋，具體配筋計算見表28，表中，當(dāng)≥時，?。?≤1≤1當(dāng)15時，取e＝；（大偏心受壓）（小偏心受壓）上述各式中——軸向力對截面形心的偏心矩；——附加偏心矩；——初始偏心矩；——偏小受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；——考慮構(gòu)件長細(xì)比對截面曲率的影響系數(shù)；——偏心矩增大系數(shù)；e——軸力作用點到受拉鋼筋合理點的距離；——混凝土相對受壓區(qū)高度；As，As’——受拉，受壓鋼筋面積表28 柱正截面受壓承載力計算截面Ⅰ－ⅠⅡ－ⅡⅢ－ⅢMNL045004880bh0500465500465500465e0000eiL0/heie167。(167。b=)偏心性質(zhì)大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心As=As’47．500289．4502123．970選筋4￠164￠164￠25+2￠18實配面積8048042218．5181。%0．340．340．95一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：式中：——柱凈高；，——分別為柱上、下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值，取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足＝由正截面計算中，第Ⅱ－Ⅱ、Ⅲ－Ⅲ截面的控制內(nèi)力得：＝m＝m＝ KN柱的軸心抗剪承載力式中：λ——框架的計算剪跨比，λ＝，當(dāng)λ1時，取λ＝1，當(dāng)λ3時，取λ＝3；N——考慮地震內(nèi)力組合的框架柱軸向壓力設(shè)計值. 當(dāng)N，取N＝； λ＝，取λ＝N＝ =取N＝. 設(shè)柱箍筋為4肢ф8@150,則 = 同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：Vc≤ 即KN 4樓梯構(gòu)造設(shè)計樓梯開間3600；采用梁式樓梯，如圖28所示 圖28 樓梯結(jié)構(gòu)布置圖選用Ⅰ級鋼筋，fy＝210N/mm2，C20， fcm＝11N/mm2.取一個踏步為計算單位，踏步板厚δ＝40，踏步尺寸如圖29所示折算高度： mm 荷載計算踏步板自重： 25＝水泥砂漿面層： （＋）20＝ KN/m板底抹灰： 17＝ KN/m活載： ＝ KN/mP＝ KN/m計算跨度 l0＝＋＝ l0＝＋＝取l0＝KNm 配筋計算h0＝h－20＝120－20＝100mmAs＝ mm2.選用2φ6（As＝57 mm2）取斜梁截面為150250mm由踏步傳來荷載： （+）1/＝斜梁自重： （）1/25＝梁側(cè)抹灰： 21/17＝金屬擋板重： ＝ P= 內(nèi)力計算 計算跨度l0＝+＝ 配筋計算圖29 踏步尺寸及TB1計算簡圖 圖30 TL1計算簡圖 TL1與TB1現(xiàn)澆在一起，故應(yīng)按倒L形截面計算翼緣厚取bf＝553mm取h0＝h35＝25035＝215mma正截面承載力驗算≥106Nm故屬于第一類T形截面，受壓區(qū)在翼緣內(nèi)，取2Ф14，As＝b 斜截面承載力計算 由12000N故箍筋可按構(gòu)造配筋，采用雙肢φ6@200,不設(shè)彎筋. 平臺板TB2平臺板厚取h＝60mm，取1m寬板為計算單位 荷載計算恒載 平板臺自重： 25＝平臺板面層重： 20＝ KN/m板底抹灰重： 17＝ KN/m活載 ＝ KN/m——————————————————————————————————P= KN/m 內(nèi)力計算平臺板一端與平臺梁整體連接，另一端與窗臺梁整體連接故去用計算跨度l0＝ln＝ 配筋計算h0＝h－20＝60－20＝40mmAs＝ mm2.選用5Φ8（As＝252 mm2）s＝200mm 平臺梁TL3平臺梁截面取bh＝200350mm，兩端擱置在磚墻上，擱置長度a＝240mm. 荷載計算均布荷載 平臺板傳來的荷載 （+）＝平臺梁自重 （）25＝ KN/m梁側(cè)抹灰自重：29217＝ KN/m——————————————————————————————————P= KN/m斜梁傳來集中荷載：P＝＝計算跨度 L0=Ln+a=3360+240=3600=3520 故取L0＝3520mm 計算簡圖如圖29彎矩計算時，因靠近支座處的集中荷載對跨中彎矩影響甚小，故略去不計；中間兩集中荷載因位置相距很近，可近似視為均作用于跨度中點，以簡化計算。剪力計算時，靠近支座的集中荷載 配筋計算 a 正截面承載力計算 平臺梁按倒L形截面計算翼緣厚度 h’f＝60mm翼緣寬度b’f＝mm取h0＝h－35＝350－35＝310mm106故屬于第一類T形截面1選用3Φ16（AS＝603mm2）b 斜截面承載力計算 39960N故按構(gòu)造配筋，采用雙肢φ6@200，梁與平臺梁相連外箍筋加密，踏步板TB斜梁TL2平臺板TB平臺梁TB3配筋如圖30~33 圖31 斜梁TL2配筋圖圖32 平臺板TB3配筋圖5 基礎(chǔ)設(shè)計 該工程場區(qū)地勢平坦，土層分布比較規(guī)律，地基承載力為120～140KN/. 凍土厚度400mm. 地下水位約為7m. 水質(zhì)對于混凝土無侵蝕. 上部結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，同一列柱傳下來的豎向荷載相同，本設(shè)計以橫向中框架E柱為例，其傳至基礎(chǔ)的荷載N＝，M=，因荷載較大，故選用樁基礎(chǔ).a采用混凝土灌注樁基礎(chǔ)，直徑為300mm，.。b臺厚度初步定為900m,.c估算但樁承載力，樁的有效計算長度為10m,地基土指標(biāo)，該地基為粉質(zhì)粘土，查表知：qsik＝，qsp＝900Kpa.Rk＝qpAp+upΣqsikli＝900+10=R＝=按樁身材料驗算，混凝土等級為C20,fc＝10mm2，ft＝R＝10103=d 估算樁基根數(shù)及承臺面積 n＝≈灌注樁中心至承臺邊緣距離為300，樁布置見圖，承臺面積為A＝圖33樁的排列e計算單樁承受外力荷載作用下在軸力平面內(nèi)承臺面積形心彎矩My＝ K，xmax＝Σxi2＝4=承臺底室內(nèi)外平均深度=則承臺及上土的總重為G＝20=單樁承受的外力為偏心荷載作用下，最邊緣的柱受力安全。Q＝2=As=＝1100=759KN調(diào)整厚度，h0＝As=＝1100=滿足要求. 角樁沖切驗算弧長Sr的半徑＝＝ 1100(+)/2=滿足要求. 抗剪計算各樁承反力＝ ＝＝＝10=1181符合要求.右邊各樁對樁邊Ⅰ－Ⅰ截面取力矩MⅠ－Ⅰ=2＝ K上面各樁對樁邊Ⅱ－Ⅱ截面取力矩MⅡ－Ⅱ=（++）＝ K截面所需鋼筋的面積12Ф16平行x軸放置即Ф16@120截面Ⅱ－Ⅱ所需鋼筋面積12Ф16平行y軸放置即Ф16@1206 樓蓋設(shè)計 設(shè)計資料此設(shè)計寫字樓樓蓋，采用現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)， ,梁板結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件見圖.樓板厚120mm,板自重為25=。 kN/m2,.混凝土C20,fcm=11N/mm2,鋼筋采用Ⅱ級鋼筋fy=210N/mm2圖34 雙向板樓蓋平面圖 B1 區(qū)格板計算計算跨度 =3600250=3350mm =2100250=1850mmN=/=, 取=,=設(shè)計荷載q=g+p=(3+)+= kN/m2,由于B1區(qū)格為四邊連續(xù)板,假設(shè)板的跨中鋼筋在距支座/4處截斷一半,故 = = k/m取跨中截面hox=90mm, hoy=100mm, 支座截面hoy=100mm, hox=90mm, =. 求y方向跨中截面鋼筋選10@180， = 求y方向支座截面鋼筋=2= k/m 選10@90， = 求x方向跨中截面鋼筋 == k/m 選6@200， = 求x方向支座截面鋼筋=2= k/m 選6@100， = B2區(qū)格板計算計算跨度 =3600250=3350mm =2100250=1850mmN=/=, 取=,=由于B2區(qū)格板為三邊連續(xù),一邊簡支無圈梁,又由于短邊支座x為B1和B2區(qū)格的共同支座,B2區(qū)格的短邊彎矩為以知 .則 = k/m hoy、 hox、 同前。 求y方向跨中截面鋼筋選6@200， = 求y方向支座截面鋼筋=2= k/m 選6@200， = 求x方向跨中截面鋼筋 == k/m 選6@200， = B3區(qū)格板計算計算跨度 =3600250=3350mm =6000250=5750mmN=/=, 取=,=由于B3區(qū)格板為三邊連續(xù),一邊簡支無圈梁,又由于短邊支座y為B1和B3區(qū)格的共同支座,B3區(qū)格的短邊彎矩為以知 .則 = k/m 取跨中截面hox=100mm, hoy=90mm, 支座截面hoy=90mm, hox=100mm, =. 求x方向跨中截面鋼筋選6@200， = 求x方向支座截面鋼筋=2= k/m 選6@100， = 求y方向跨中截面鋼筋 == 選6@200， = B4區(qū)格板計算計算跨度 =3600250=3350mm =6000250=5750mmN=/=, 取=,=由于B4區(qū)格板為角區(qū)格，無圈梁,又由于短邊支座y為B4和B2區(qū)格的共同支座, 長邊支座x為B4和B3區(qū)格的共同支座,B4區(qū)格的長邊、短邊彎矩為以知：. .則 = 取跨中截面ho