【正文】 參數(shù)： 根據(jù)以上所求參數(shù)求得a、b、i：計算出相應(yīng)的：在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：計算出相應(yīng)的：因為，迭代結(jié)束，℃，所有參數(shù)以最后一次迭代結(jié)果為準(zhǔn)。Tr=。D)。scanf(%f,amp。 Tpj=(Tr1+2*Tz)/3。 /*求管線的水力坡降*/ a=(k*m*D)/(G*c*1000)。 printf(生產(chǎn)負(fù)荷j=%d%\n,j[n])。 /*輸出平均密度*/ printf(qw=%.4f\n,qw)。表227 站址確定站號12345站性質(zhì)熱泵站熱泵站熱泵站熱泵站末站里程/km0265高程m2 最小流量下的熱力校核冬季50%生產(chǎn)負(fù)荷下對應(yīng)的為熱力學(xué)最危險工況，根據(jù)表21，進(jìn)站油溫為33℃，℃，遠(yuǎn)小于油品的初餾點(diǎn)77℃并且不超過65℃，所以符合要求。 首、末站油罐的選取儲存溫度取33℃。 各站內(nèi)原動機(jī)的選擇輸油。 靜水壓力的校核全線高程差值極小，遠(yuǎn)小于管道最大承壓，所以也滿足要求。4. 站址調(diào)整及校核 調(diào)整后的站布置由于管道沿線起伏不大，本著本著熱泵站合一的原則可以節(jié)省投資及運(yùn)行成本。 /*輸出出站油溫*/ printf(Tpj=%.4f\n,Tpj)。 Sr=c*(TrTz)*3000*1000/lr/。 Q=G/p。n++) {G=*j[n]/100。lr)。printf(輸入預(yù)選管徑(m):\n)。float T0[3]={,}。 取整反算 根據(jù)已經(jīng)確定的通過迭代的方法確定出出站油溫則根據(jù)這個平均油溫計算出油品的粘度、密度： 則相應(yīng)的a、b的值有：由此得出相應(yīng)的：兩次迭代結(jié)果差值，迭代結(jié)束，結(jié)果一最后一次迭代為準(zhǔn)。按c語言程序(見附錄1)運(yùn)算,各結(jié)果如下: 壁厚的選擇根據(jù)《輸油管道工程設(shè)計規(guī)范》管線壁厚計算按下式確定：取P=，本設(shè)計選擇的鋼材型號為L415（X60）鋼，其最低屈服強(qiáng)度為MPa，則考慮腐蝕余量，取管道，則內(nèi)徑?！?)加熱站間距，kmed(元/(kw /*輸出進(jìn)站油溫*/printf(i=%.6f\n,i)。 Q=G/p。Tz=。scanf(%f,amp。c=。 /*輸出出站油溫*/ printf(Tpj=%.4f\n,Tpj)。 Sr=c*(TrTz)*3000*1000/lr/。 Q=G/p。n++) {G=*j[n]/100。lr)。printf(輸入預(yù)選管徑(m):\n)。float T0[3]={,}。 取整反算 根據(jù)已經(jīng)確定的通過迭代的方法確定出出站油溫則根據(jù)這個平均油溫計算出油品的粘度、密度：則相應(yīng)的a、b的值有：由此得出相應(yīng)的：兩次迭代結(jié)果差值，迭代結(jié)束，結(jié)果一最后一次迭代為準(zhǔn)。按c語言程序(見附錄1)運(yùn)算,各結(jié)果如下: 壁厚的選擇根據(jù)《輸油管道工程設(shè)計規(guī)范》管線壁厚計算按下式確定：取P=，本設(shè)計選擇的鋼材型號為L415（X60）鋼，其最低屈服強(qiáng)度為MPa，則考慮腐蝕余量，取管道，則內(nèi)徑。 萬元 (210)式中：——春、秋季動力及燃料費(fèi)用，元/(t /*輸出平均密度*/ printf(qw=%.4f\n,qw)。 printf(生產(chǎn)負(fù)荷j=%d%\n,j[n])。 /*求管線的水力坡降*/ a=(k*m*D)/(G*c*1000)。 Tpj=(Tr1+2*Tz)/3。scanf(%f,amp。D)。Tr=。 最大流量確定泵站個數(shù) 水力摩阻計算假定出站油溫為51℃，則平均溫度為：在此平均溫度下，求得油品的粘度、密度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上所求參數(shù)求得a、b、i：計算出相應(yīng)的：在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：計算出相應(yīng)的：在℃的條件下，求得油品的密度、粘度、比熱容等參數(shù)：根據(jù)以上參數(shù)的值可以求出相應(yīng)的a、b、i：根據(jù)以上所求參數(shù)求得：，迭代結(jié)束，℃，所有參數(shù)以最后一次迭代結(jié)果為準(zhǔn)?！?； ——油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù)，； ——管外壁至土壤的放熱系數(shù)。雷諾數(shù)最小值對應(yīng)的是最小流量和最低溫度的工況，即：生產(chǎn)負(fù)荷為50%、溫度為33℃的工況。h)； ——燃料油熱值，kJ/kg； ——加熱爐效率； ——泵機(jī)組效率； ——加熱站間距，km； H——沿線壓頭損失，m液柱； L——沿線管長，km； ——所輸油品的比熱容，kJ/(kg為管輸介質(zhì)提供熱量提高油溫的設(shè)備有兩種：加熱爐和換熱器，按照其加熱方式可以分為直接加熱和間接加熱，而間接加熱適用于自動化程度較高的熱站，在本設(shè)計中考慮實際情況后，選擇直接加熱的方式，即選用圓筒形加熱爐。 工藝流程 制定和規(guī)劃工藝流程原則(1)滿足輸送工藝及各生產(chǎn)環(huán)節(jié)的要求；(2)便于事故處理和維修；(3)采用先進(jìn)工藝技術(shù)及設(shè)備，提高輸油水平；(4)在滿足上述條件下，流程應(yīng)盡量簡單，充分發(fā)揮設(shè)備性能，節(jié)約投資，減少經(jīng)營費(fèi)用。壓力越站的目的是計算出壓力越站時需要的最小輸量，并根據(jù)此輸量計算越站時所需要壓力，并校核其是否超壓。確定泵站數(shù)時，要考慮到管線的承壓能力選定輸油主泵，再根據(jù)流量及揚(yáng)程確定泵機(jī)組的組合方式，最后由全線所需的壓頭求出所需的泵站數(shù)，并結(jié)合水力計算定出。由于本設(shè)計中所輸送介質(zhì)為高凝高粘原油，故在熱力計算中考慮了摩擦生熱對溫升的影響。熱油管道不同于等溫輸送的特點(diǎn)在于輸送過程中存在摩阻損失和散熱損失兩種能量損失，因此我們必須從兩方面給油流供應(yīng)能量，由加熱站供應(yīng)熱能，由泵站提供壓力能。(2)進(jìn)站壓力不低于30m，出站壓力不大于管道最高承受壓力。 周圍介質(zhì)溫度對于埋地管道，一般取中心管道埋深處的最低月平均溫度。另外，本設(shè)計中輸送的是高含蠟原油，其在凝點(diǎn)附近的粘溫曲線很陡，而當(dāng)溫度高于凝點(diǎn)3040℃以上時，粘度隨溫度變化很小。采用變頻調(diào)速器，減少動力消耗。由于輸量較大且沿線地溫較高，故從經(jīng)濟(jì)上分析，本管道不采用保溫層，只需加一層厚度為7mm的瀝青防腐層即可。此外還進(jìn)行了一定量的外文翻譯。設(shè)計主要內(nèi)容包括：確定經(jīng)濟(jì)管徑、站址和設(shè)備選型、工藝流程設(shè)計及輸油成本計算；繪制首站及中間熱泵站的工藝流程圖、首站的平面布置圖、泵房安裝圖、管道的縱斷面圖。 管道概況本設(shè)計根據(jù)需要，壁厚8mm，管材為L415（X60）鋼[1]。 設(shè)計特點(diǎn)采用密閉輸送工藝，降低原油損耗，節(jié)約能源。此外，管道采用瀝青防腐層，其最高耐熱溫度為70℃，故出站油溫應(yīng)低于70℃，以免影響絕緣性而造成管道的腐蝕，而且由于管道的熱變形等種種因素都決定了加熱溫度不宜過高。由于本次設(shè)計輸量大，油流溫降小，故在初步計算中根據(jù)經(jīng)驗取進(jìn)站油溫℃，出站油溫℃。 管道設(shè)計參數(shù)(1)熱站、泵站的站內(nèi)壓頭損失均為15m，熱泵站內(nèi)壓頭損失30m。本設(shè)計采用加熱的方法，提高油品溫度以降低其粘度，減少摩阻損失，降低管輸壓力，使輸油總能耗小于不加熱輸送，并使管內(nèi)最低油溫維持在凝點(diǎn)以上，確保安全輸送。而總的傳熱系數(shù)主要取決于管外壁至土壤的放熱系數(shù)。 初步確定熱站、泵站數(shù)由熱力計算可以確定加熱站數(shù)，加以化整。 壓力越站校核當(dāng)輸油主泵不可避免的遇到斷電、事故或檢修時，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小，從而導(dǎo)致沿程摩阻減小，或者生產(chǎn)負(fù)荷減小而導(dǎo)致的摩阻減小，為了節(jié)約動力費(fèi)用，可以進(jìn)行中間站的壓力越站，以充分利用有效地能量。根據(jù)具體計算的結(jié)果可知，可以滿足反輸條件。熱負(fù)荷計算公式： (17)式中 Q—加熱站的熱負(fù)荷，kW；G—油品流量，m3/h；c—油品比熱，kJ/(kg?℃)。km) (19c)式中： ——燃料油價格，元/t； ——電力價格，元/(kWs；雷諾數(shù)最大值對應(yīng)的是最大流量和最高溫度的工況，即:生產(chǎn)負(fù)荷為100%、溫度為60℃的工況。 總傳熱系數(shù)K對于無保溫的大直徑管道，忽略內(nèi)外徑的差值，總傳熱系數(shù)可以按照下式進(jìn)行計算： (27a)式中：——第i層的厚度，m； ——各層相應(yīng)的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m所以最小輸量時控制出站油溫℃，相應(yīng)的℃，全線熱站個數(shù)為4。int j[5]={50,60,80,90,100}。scanf(%f,amp。 printf(輸入總傳熱系數(shù)k(w/(m.℃):\n)。 do{Tr1=Tr。 i=(*pow(Q,)*pow(v,))/(pow(d,))。 printf(地溫T0=%.2f\n,T0[z])。 /*輸出沿線平均溫度*/ printf(p=%.4f\n,p)?！?；冬季各輸量下的參數(shù)如下表：表21 冬季各輸量下參數(shù)負(fù)荷50%60%80%90%100%流量（kg/s)輸量（m3/s)ia(*106)bTr（℃）Tpj（℃）ρpj(kg/m3)c(KJ/(kg?℃))ey(元/t)30003000300030003000熱泵站間距（km）加熱爐效率ηRq(kw)燃油熱值BH(KJ/kg)4180041800418004180041800SR(元/(t?km))ed(元/(kw?h))H（m液柱）L（km）265265265265265泵組效率ηPe Sp(元/(t?km))S(元/(t?km))夏季各輸量下的參數(shù)如下表：表22夏季各輸量下參數(shù)負(fù)荷50%60%80%90%100%流量（kg/s)輸量（m3/s)ia(*106)bTr（℃）Tpj（℃）ρpj(kg/m3)c(KJ/(kg?℃))ey(元/t)30003000300030003000熱泵站間距（km）加熱爐效率ηRq(kw)燃油熱值BH(KJ/kg)4180041800418004180041800SR(元/(t?km))ed(元/(kw?h))H（m液柱）L（km）265265265265265泵組效率ηPe Sp(元/(t?km))S(元/(t?km)) 費(fèi)用現(xiàn)值計算 動力費(fèi)用與燃料費(fèi)用的計算根據(jù)表2表22可以計算任一輸量下全年的動力費(fèi)用和燃料費(fèi)用，其中：全年動力及燃料費(fèi)用=春季動力及燃料費(fèi)用+夏季動力及燃料費(fèi)用+秋季動力及燃料費(fèi)用+冬季動力及燃料費(fèi)用并且春季與秋季的動力及燃料費(fèi)用相等，各個季節(jié)下的輸量均為全年輸量的四分之一。費(fèi)用現(xiàn)值見下表：表29 t費(fèi)用現(xiàn)值（萬元）12345678910111213141516費(fèi)用現(xiàn)值2. ，向較小的管徑系列選取另外一組[7]。 總傳熱系數(shù)K對于無保溫的大直徑管道，忽略內(nèi)外徑的差值，總傳熱系數(shù)可以按照下式進(jìn)行計算： 確定熱站數(shù) 最小流量下確定熱站數(shù)按考慮。