【正文】 ℃，由資料查得空氣的密度ρ=㎏/m3，則首段靜壓首段動壓則均勻風道的全壓P3= Pq =Pj+ Pd=+= Pa 風機風壓的校核 (413)式中 Pf—風機的風壓，（Pa）；Kp—風壓附加系數，～；△P—系統(tǒng)的總阻力，（Pa）；則所選風機的全壓為 550Pa＞，滿足要求。冷卻設備均勻供液較為困難，傳熱表面制冷劑液體潤濕性差，需要的低壓循環(huán)貯液器的容量較大。壓縮機根據原理不同有活塞式制冷壓縮機和螺桿式制冷壓縮機。經過上述比較，活塞式壓縮機是一種比較傳統(tǒng)的壓縮方式，雖然比螺桿式壓縮機存在一些缺點，但是，它應用比較普遍，造價也比螺桿式壓縮機的低，所以本設計選用活塞式制冷壓縮機。熱氨融霜就是將壓縮機排出的熱氨氣引進蒸發(fā)器利用熱氨冷凝時放出的熱量將蒸發(fā)器表面的霜層融化。 制冷系統(tǒng)主機的選擇 確定制冷劑設計工況（1）確定冷凝溫度tc (51)式中 ts1—冷卻水進冷凝器的溫度 （℃）；ts—當地夏季室外平均每年不保證50h的濕球溫度 （℃）；Δts—安全值，對自然通風冷卻塔或冷卻水噴水池，Δts=5~7℃；對機械通風冷卻塔，Δts=2~4℃。te=9℃（3）壓縮機的吸氣溫度t1壓縮機的吸氣溫度根據管道中的傳熱情況，后根據標準中規(guī)定的過熱度確定。 （55）Te—蒸發(fā)溫度 （K）；Tc—冷凝溫度 （K）；b—系數，氨壓縮機取b=。冷凝器熱負荷計算 （56）式中 Qc—冷凝器的熱負荷 （kW）；qm—冷凝器的制冷劑流量 （kg/s）；h3—制冷劑液體出冷凝器的比焓 （kJ/kg）；h2s—壓縮機實際排氣的比焓 （kJ/kg）。選型：選一臺ZA1型高壓貯液器，（煙冷）。當標準工況下制冷量小于250KW時，選用159mm的集油器一臺即可。技術參數：；；接管外徑：進水D1=45mm；出水D2=45mm；進氨D3=38mm主要尺寸：直徑D=108mm；總長L=854mm。由上述可知：V1=所以，得到沖霜排液量為：Vp==最后，得到低壓循環(huán)貯液器的容積為：V=Vd+Vp=+= m3 。4） 氨冷凍站應遠離人員密集的地方，以及有貴重設備的房間以免在發(fā)生事故時造成重大損失。6）設備布置凈距離：；；兩臺壓縮機之間不小于1m；；；非主要通道和非操作走道寬度不小于1m。制冷劑管道的直徑： （61）式中：——制冷劑管道的直徑（m）； ——制冷劑的質量流量,（㎏/s）； ——制冷劑的比體積，（m3/㎏）； ——制冷劑在管道中的流速，（m/s）。3）輔助設備的布置應符合工藝流程，貯液器的位置應靠近冷凝器，其安裝高度應能保證制冷劑液體依靠重力從冷凝器自行流入貯液器。2） 冷凍站應布置在全廠廠區(qū)夏季主導風向的下風向。冷風機→回氣調節(jié)站：100噸冷間：管長 L= 86m，管內徑 dn =30 mm200噸冷間：管長 L= 78m，管內徑 dn =40 mm體積 ,將管徑和管長代入公式得：V=；回氣調節(jié)站→低壓桶：L = m， dn=85 mm體積 V = m3則 =+=低壓循環(huán)貯液器的容積為：排液筒的體積應按各冷間中排液量最大的一間確定，排液筒的充滿度宜取70%，由于計算低壓循環(huán)貯液器時已經考慮充滿度了，所以所需容納排液的容積： m3 （）式中：V1——庫房中最大一間冷間的冷分配設備的容積，m3；——冷分配設備中液體制冷劑的充滿度；——排液筒的充滿度，取70%。 緊急泄氨器目前生產的緊急泄氨器品種較少，多為SA25型，筒體直徑D=108mm，任何規(guī)模的氨制冷系統(tǒng)均可采用。集油器的種類：頂部淋水式集油器；加熱盤管式集油器。貯液器的容積可按下式計算： （512）式中 V—貯液器的容積 ，（m3）；qm—系統(tǒng)內制冷劑質量流量 ，（qm =)；vR—冷凝溫度下液體制冷劑的比體積，查壓焓圖得vR = m3/㎏；β—貯液器的氨液充滿度，取 70％。立式冷凝器可裝于室外，清洗水垢方便，但耗水量大，比較笨重，搬運不方便，制冷劑泄露時不容易被發(fā)現。（1）校核壓縮機在設計工況下的制冷量 （53）式中 Qog—壓縮機在設計工況下的制冷量，（KW）；qv，th—壓縮機的理論輸氣量，（m3/h）；（qv，th= m3/h）λ—壓縮機的輸氣系數，（根據冷凝溫度和蒸發(fā)溫度在資料查得λ=）；qv—單位容積制冷量，（kJ/m3）；（qv = kJ/m3） 單臺壓縮機在設計工況嚇的制冷量 Qog=70KW，兩臺總共140KW＞，滿足制冷量需要。以水作為冷卻介質時，其傳熱溫差取4～6℃，則冷凝溫度為 （52）故 ℃。融霜時，先將熱氨氣送至蒸發(fā)器，使冰霜與蒸發(fā)器表面脫開，然后噴水，即可把霜層很快沖掉。常用的融霜方法有人工掃霜、熱氣融霜、水融霜、熱氣水融霜。螺桿式壓縮機通常適用于中大規(guī)模的建筑，而且通過滑閥調節(jié)能進行無級能量控制。方案三：活塞式壓縮機重力供液系統(tǒng)。具有較強的溶水性；微溶于融化油，價格低廉，對臭氧層沒有破壞作用等易揮發(fā)，有毒，具有強烈的刺激性臭味，易燃，易爆主要用于大中型的冷庫，小型冷庫應用較少氟利昂無味，不易燃燒，毒性小滲透性很強，易于泄露，傳熱性能差，密度大，粘度大，流動性能差，價格貴；對環(huán)境有破壞作用主要用于有嚴格衛(wèi)生安全要求的場合本設計為中型冷藏庫，采用氨為制冷劑。上述計算中，vj/vd=≥，出流角a=60176。把靜壓箱很好地應用到通風系統(tǒng)中，可提高通風系統(tǒng)的綜合性能。（6） 個取46個，即每側采取ds=，約隔617m設一個風口，噴口的實際風速為：；此外，＜，符合氣流組織要求。庫房為無梁樓蓋結構，噴風口采用炮形風口，噴口軸心與水平面成17度仰角。表36 冷風機技術表冷間型號A(㎡)沖霜水量軸流風機電動機臺數全壓(Pa)型號功率(KW)風量m3/h每臺共計1DBA56C/28175175(m3/h)2221002DBA56C/28175175(m3/h)2221003LL30030112(t/h)324000YT90L24LL30030112(t/h)324000YT90L25LL30030112(t/h)324000YT90L26LL30030112(t/h)324000YT90L2（，DBA56C/28175的射程可達18m）（4）計算電機運轉熱流量把風機和叉車的電動機功率代入公式（35），計算出電機運轉熱流量Φ4.（見表37）?？扇?～10℃，冷卻物冷藏間可采取更小溫度差?！痹儆蒳d圖即可查得hw = kJ/kg。：1）屋面、地面和外墻的長、寬度應自外墻外表面至外墻外表面或外墻外表面至內墻中或內墻中計算，如圖31中的llll4；2）內墻長、寬度應自外墻內表面至外墻內表面或外墻內表面至內墻中或內墻中至內墻中計算，如圖31中的llll8；3）外墻的高度：自地坪的隔熱層下表面至屋頂隔熱層上表面計算，h1=；4）內墻的高度：自地面至屋頂隔熱層下表面計算，h2=； 圍護結構熱流量計算表圍護結構兩側的溫差修正系數a值由資料根據熱惰性指標查得。Pa/g將數據代入公式（28）得：H0= m2hPa/g查焓濕圖：Psw=2450Pa, Psn=520Pa； 代入公式（27）： m2Pa),d=20mm；鋼筋混凝土： g/(mhPa/g）。在校核整齊滲透組時，選最不利一側校核，即以室外側為高溫側驗算。（3）計算屋面結構熱惰性指標將地坪各層材料的參數代入公式（23）得到地坪結構的熱惰性指標D=＞4（4）計算屋面結構最小傳熱熱阻根據最小傳熱熱阻公式（24）：tg=10℃, td=0℃，tl=7℃, Rw = m2℃)；8 9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R8=（㎡. ℃）；920厚1:20水泥砂漿抹面刷大白漿兩道：λ9= W/(m℃)；420厚1:20水泥砂漿找平：λ4= W/(m 庫房內隔墻料的選擇計算（1）內隔墻結構同溫庫內隔墻一般不設絕熱層，但是本設計是高溫果品冷藏庫，分隔墻是相鄰兩個高溫庫的隔墻，進出冷庫時，溫度波動較大，其隔墻應做絕熱處理，考慮到相鄰庫溫波動可能較大，所以設置了雙面隔汽層?！?，αn=12 W/(m2℃), S4=(m2將各層材料的λ、d和R及以上參數代入公式（22），得到隔熱層材料厚度d=，考慮富裕量，取整：d=400mm?！?；59mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R5=（㎡. ℃）；6 100厚素混凝土墊層，刷冷底子油一道：λ6= W/(m圖23 地坪結構示意圖地面、樓面采用隔熱材料。代入上式，得Rmin= m2（3）計算外墻熱惰性指標 …… （23）式中D — 圍護結構熱惰性指標；R1, R2 — 各層材料的熱阻 [m2℃/W]；R0—圍護結構總熱阻 [m2℃), S7= W/(m2℃),蓄熱系數S1= W/(m23） 站臺邊緣頂側面應涂有明顯的黃、黑相間防撞標示色帶。貨物堆高的確定：堆放7層，則堆高h=7=，貨物距定不小于300mm，設計取500mm，貨物與地面之間的墊板厚度取100mm，那么冷藏間的凈高H=++=。 冷藏庫室內設計參數冷藏間：相對濕度為85%～90%；溫度為0℃；水蒸氣分壓力為520Pa；常溫穿堂：相對濕度為85%；℃；水蒸氣分壓力為2450Pa；2 冷藏庫熱工計算 冷藏庫噸位分配及分間設計總庫容量為1000噸，分配成六個冷藏間，1號和2號冷藏間庫容均為100噸，靠近站臺；6號冷藏間的庫容均為200噸。 設計點室外氣象參數夏季室外空氣調節(jié)日平均溫度：℃；夏季室外通風室外計算溫度： ℃；夏季空調室外計算濕球溫度： ℃；夏季室外最熱月平均溫度： ℃；室外最熱月月平均相對濕度： 72％；夏季室外通風計算相對濕度： 51％；大氣壓力：。200噸的冷藏間根據資料初步估計其η==1333 m3。本庫設為1m。圖22 外墻結構示意圖根據資料查得各層材料的導熱率及蓄熱系數：1 20厚1:20水泥砂漿抹面：λ1= W/(m℃)；69mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R6=（㎡. ℃）；7120厚磚內襯墻：λ7= W/(m℃)]；R— 圍護結構各層材料的熱阻 [m2將各個參數代入公式（22），得，絕熱材料厚度d=，設計中考慮25%的富裕量，得到d==，取整得d=100mm?！?W, b=。 庫房地坪結構材料的選擇計算（1）地坪結構高溫冷藏庫由于由于庫內溫度較高（0℃），根本不存在地基凍脹的問題，因此可按一般建筑物處理，但仍需設置隔熱和防潮層，根據資料[2]確定出地坪的構造，如圖23所示?！?, S5=(m2℃/W?！?；4100mm厚鋼筋混凝土屋蓋：λ4= W/(m℃，根據資料[1] =23 W/(m2℃/W,代入公式（25），得屋頂的傳熱系數：= W/㎡.℃?！?, S3=(m2℃), S7=(m2將各層材料的λ、d和R及以上參數代入公式（22），得到單側隔熱層材料厚度d=，考慮富裕量，取整：d=50mm。由于在設置圍護結構的絕熱層時，考慮到延安地區(qū)在冬天時，室外溫度有可能會低于庫溫，所以，在兩側都設置了隔汽層。hPa/g水泥砂漿找平： g/(mhhPa/g將數據代入公式（28）得：H0= m2h℃)] ；Aw — 圍護結構的傳熱面積 （m2）α—圍護結構兩側溫差修正系數；tw — 圍護結構外側的計算溫度 （℃） ；tn — 圍護結構內側的計算溫度 （℃） 。則 ： （3—3）式中 hw — 冷間外空氣的比焓 [kJ/kg]；（根據資料“通風換氣熱流量計算的室外計算溫度應采用夏季通風室外計算溫度，℃；室外相對濕度應采用夏季通風室外計算相對濕度，即51％。 冷風機的選擇計算 （3—6）式中 Φs —冷間冷卻設備負荷 [W]；Ks — 冷卻設備（冷風機）的傳熱系數 [W/(m.℃)]；（1）確定△tm和Ks△tm— 冷間溫度與冷卻設備蒸發(fā)溫度的計算溫度差 （℃）；（空氣冷卻器的計算溫度差，應按對數平均溫差確定。根據冷卻面積和風量在資料上選擇煙臺冰輪公