【正文】 包殼板在內部使該段與加熱器殼側的總體部分隔開，從端板吸人口或進口端準確地保持一定疏水水位，使該段密閉。高壓加熱器在發(fā)生故障或事故條件必須迅速解列，可能做不到規(guī)定的溫度變化率，因此對高壓加熱器肯定存在損傷，故必須盡可能減少該種停運方式。如果把新蒸汽流量固定不變，則熱力系統(tǒng)中任何變化，只是改變汽輪機的功率和該變動以后的抽汽份額，各級抽汽流量不致全部變動。（5）高加汽側停運后，需根據抽汽逆止閥后疏水溫度判斷高加進汽確已關閉嚴密，高加給水方可切至旁路，關閉高加出口電動門；開啟水側放空氣閥，防止進汽閥不嚴泄漏，給水升溫而引起高加水側管束超壓。因此必須采取種種保護措施，確保機組安全運行。這里只介紹常規(guī)的熱力系統(tǒng)“定功率計算方法”。利用Z個加熱器熱平衡方程式和一個汽輪機方程式共個方程式，方程組封閉，可求得（Z+1）個未知數。端差的合理確定須進行綜合的技術經濟分析。二、等效焓降法（一）等效熱降法簡介等效熱降法是一種新的熱工理論，它基于熱力學的熱功轉換原理，考慮到設備質量、熱力系統(tǒng)結構和參數的特點，經過嚴密地理論推演，導出幾個熱力分析參量及等，用以研究熱工轉換及能量利用程度的一種方法。（二） 等效熱降的應用核電廠的熱力設備和系統(tǒng)，無論是發(fā)生熱量和工質的損失，還是工質和熱量利用于系統(tǒng)，都將影響裝置的經濟性，通常工質損失的同時總伴隨著有熱量的損失。 ～44。下飽和水比焓加熱器上端差(℃)330015—加熱器進口水比焓257—加熱器出口水比焓257—疏水冷卻器端差(℃)55—333————疏水冷卻器出口水溫(℃)195—————疏水冷卻器出口水焓————（三）各級回熱抽汽量的計算 無回熱抽汽時汽耗量 考慮回熱抽汽增加汽耗及軸封用汽、漏氣等項后，取D0=1632kg/s，計算后要重新校核D0的值。%，%，%，%，%。高加停運屬于汽輪機的故障運行工況，嚴重影響機組的經濟性和安全性。 （5）影響高加投運率，由于臥式高壓加熱器的特殊結構，高壓加熱器降溫速度慢，冷卻時間較長，若系統(tǒng)不嚴密時，則冷卻時間會更長，直接影響高加投運率的目標。通過為期10周的畢業(yè)設計使我對核汽輪發(fā)電機組有了新的認識。大學畢業(yè)參加工作是人生的又一次嶄新的開始，我一定會更加努力，不辜負學校和老師對我的栽培。夏老師嚴謹的教學態(tài)度，淵博的專業(yè)知識，謙虛的為人都讓我受益匪淺。 （3）高壓加熱器的停運，還會影響機組出力，若要維持機組出力不變，則汽輪機監(jiān)視段壓力升高，停用的抽汽口后的各級葉片，隔板的軸向推力增大，為了機組安全，就必須降低或限制汽輪機的功率，從而影響發(fā)電量。高壓加熱器停運后功率增加，熱耗量升高，整個機組的效率降低。（五）機組熱經濟性計算 熱耗量(以kW計)： 熱耗率： 汽耗率： 電廠毛效率：三、變工況下二回路熱力系統(tǒng)的經濟性計算（一）六號加熱器停運后各級流量變化 ； ： ： ： ： ： ,rh的變化： ： ： ： ： （二）機組吸收熱量本節(jié)熱量P以kW計。（二）編制汽輪機組各計算點的汽水參數表表46 1000MW壓水堆核電廠機組回熱系統(tǒng)計算點汽水參數 項 目回熱加熱器加熱器編號1234567SEPRH排氣C抽汽壓力PjMpa—抽汽比焓hj kj/kg抽汽壓損△Pj %55555552—加熱器壓力P‘j MpaP39。 第四章 核電機組二回路熱經濟性計算一、汽輪機主要參數（一）主要技術參數 ：K100060/3000 ：全速、單軸（一個對稱雙流高壓缸和四個對稱雙流低壓缸）八排氣、中間水份分離再熱機組。將繁多的熱力參數整理為三類：其一是給水在加熱器中的焓升，以表示：其二是蒸汽在加熱器中的放熱量，用表示；其三是疏水在加熱器中的放熱量，用表示。計算程序視回熱系統(tǒng)連接方式而定。這是由于在給水溫度一定而其他條件不變的情況下，端差的存使抽汽壓力提高，從而減少了抽汽做功。最后計算核電站的熱經濟性指標。第三章 核電機組二回路熱經濟性計算方法一、定功率分析方法（一）定功率分析方法簡介現(xiàn)代核電站普遍采用具有中間再熱的回熱循環(huán)，討論具有中間再熱的回熱循環(huán)汽輪發(fā)電機組的熱力計算，而回熱系統(tǒng)的計算是核電站熱力系統(tǒng)計算的核心。而且殼體系按中壓設計制造，迅速升高的蒸汽壓力可釀成殼體超壓甚至發(fā)生爆破事故。（4）高加停運時依壓力由高到低逐臺停止。一方面，由于被保留的各加熱器熱負荷并不增加，造成給水溫度降低較多，偏離最佳值較大；另一方面，由于下游通流級流量增加，使冷源損失增加。當末級高壓加熱器的抽汽壓力下降到一定值時(珠江電廠規(guī)定在機組解列3000r／min空轉)，必須將正常疏水從除氧器切換到凝汽器(或其他擴容器)，但若主機未降負荷而需解列一個或全部高壓加熱器時可以直接切除：依照抽汽壓力由高到低的順序，依次緩慢關閉抽汽電動門并關閉殼側運行排氣閥。疏水冷卻段把離開凝結段的疏水的熱量傳給進入加熱器的給水，而使疏水溫度降至飽和溫度以下。從進口接管進入的過熱蒸汽在一組隔板的導向下，以適當的線速度和質量速度，均勻地流過管子，并使蒸汽保留有足夠的過熱度以保證蒸汽離開該段時呈干燥狀態(tài)。其結構簡單，重量輕、尺寸小。高加提高蒸汽發(fā)生器給水溫度, 既減少不可逆換熱溫差損失, 又使工質在蒸汽發(fā)生器中吸熱量減少, 因此 提高了整個機組的熱經濟性。以中壓機組理論上的火電廠循環(huán)的分配為例。在低負荷時汽輪機三級抽汽壓力降低，由輔助蒸汽旁路閥向蒸汽聯(lián)箱供汽。在正常運行工況，汽輪機三級抽汽通過輔助蒸汽聯(lián)箱為除氧器及其它輔助系統(tǒng)提供蒸汽。在機組短時及預期運行事故狀態(tài)時，作為主給水泵事故時的備用泵向蒸汽發(fā)生器供水。旁路能夠在反應堆功率不變，主蒸汽壓力不變而汽輪機甩負荷工況下運行。：田灣核電站所采用的旁路系統(tǒng)為一級高壓旁路，其作用是：在汽輪機甩負荷時，將蒸汽發(fā)生器產生的蒸汽泄流至凝汽器。在主蒸汽管道最大壓力下，負荷從100%降到只可供輔助用戶時，旁路閥的大容量為450t/h。（六）汽機旁路系統(tǒng) 汽輪機旁路系統(tǒng)是在汽輪機啟動和突然甩負荷時，通過快速動作的汽輪機旁路閥（BRUK），將蒸汽發(fā)生器內過量的蒸汽排到汽輪機凝汽器，以防止蒸汽發(fā)生器超壓而使安全閥及快速釋放閥動作。當某個高壓加熱器本體內的壓力升高時，其上的安全閥將動作。所有低壓加熱器均設有將空氣排到凝汽器的裝置。1號低壓加熱器共有4臺，安裝在凝汽器中。在高壓加熱器解列時，進入到蒸汽發(fā)生器的給水最低溫度為165℃。在冷卻期間，新蒸汽通過旁路（MAN）排到凝汽器。當高壓加熱器的水位超過允許值時，高壓加熱器被切斷，給水通過高壓加熱器旁路進入蒸汽發(fā)生器，給水溫度降到175℃（最低值）。二回路緊急供水由除氧器實現(xiàn)。在運行中，當機組運行工況發(fā)生變化或事故工況時，確保供給蒸汽發(fā)生器的給水。在除氧器水位事故升高時，停止運行與汽輪機同時工作的凝結水泵。在準備啟動時，凝結水泵入口閥打開，出口閥關閉。1號低壓加熱器的疏水通過水封排入凝汽器，3號低壓加熱器的疏水流入2號低壓加熱器（此疏水和主凝結水混合由Ⅱ級凝升泵排出）。正常運行時，汽水分離再熱器再熱段的凝結水匯集到凝結水匯集箱，然后通過水泵打入6號高壓加熱器后的主給水管道；水泵事故時，疏水送到凝汽器。這樣則能夠保證汽水分離器和再熱器的疏水都能夠順利地分別進入分離水匯集箱和凝結水匯集箱，管道和設備受力條件較好。如果發(fā)生全廠斷電，必須將反應堆冷卻下來，首先通過大氣釋放閥向大氣排放，排出反應堆余熱，直到反應堆功率降低，一回路的冷卻系統(tǒng)可以投入運行為止。在反應堆升負荷后，蒸汽發(fā)生器內蒸汽參數達到額定負荷時，新蒸汽通過主蒸汽母管祥輔助蒸汽管道供汽。大氣釋放閥用于排放核電廠事故工況下的不平衡蒸汽，以減少蒸汽壓力的波動。二、1000MW核電機組熱力系統(tǒng)的特點、溫度參數低；；，并用主蒸汽再熱；，高壓缸排汽經水份分離再熱后進四個低壓缸；，也就是在核島停堆過程中將一回路的余熱通過二回路導 出，保證將一回路溫度冷卻到安全溫度。水位超出允許標準的保護由主凝結水泵的自動控制來實現(xiàn)，超壓保護由安全閥來實現(xiàn)。高壓加熱器系統(tǒng)具有超壓保護功能。3號低壓加熱器的疏水到2號低壓加熱器。在汽水分離再熱器后，蒸汽通過低壓閥組沿著8根DN1200的管道進入低壓缸。田灣核電機組屬俄羅斯VVER 堆型，預期的造價是比較低的，但是由于俄羅斯國內經濟等原因使得俄方供貨能力和質量受到影響，造成投資控制困難,實際建成價已超出預期。成套進口設備、準交鑰匙建設模式的廣東大亞灣核電站，建成價單位投資為2 000 美元/kW。闡述了高壓加熱器在二回路熱力系統(tǒng)中的作用。 在核電機組的運行過程中，難免會出現(xiàn)高壓加熱器故障。 而火力發(fā)電廠使用的新蒸汽初壓約18MPa，溫度為535℃甚至更高。 Through this method, on the assumption that conditions, and calculated in different high pressure heater running condition, units of the hot economic indicators, the heat consumption rate and the steam consumption rates. According to a variety of solutions of the two corresponding calculation results, parative analysis of the high pressure heater work to the nuclear power units hot economic influence of thermal system for units of the heating system and the design of high pressure modification provides the theoretical guide。作者簽名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 摘 要 高壓加熱器是核電機組二回路熱力系統(tǒng)中的主要設備，它對汽輪機乃至全廠的安全經濟運行影響很大。作 者 簽 名：　　 　 　　日　 期：　　 　 　　 指導教師簽名：　　 　 　　 日　　期：　　 　 　　 使用授權說明本人完全了解 大學關于收集、保存、使用畢業(yè)設計（論文）的規(guī)定，即：按照學校要求提交畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版本；學校有權保存畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務；學?？梢圆捎糜坝?、縮印、數字化或其它復制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學校可以公布論文的部分或全部內容。 Secondly introduces hot economic check calculation of the theory and method of, use is rated power law。將核蒸汽供應系統(tǒng)的熱能轉變?yōu)殡娔艿脑砼c火電廠基本相同，兩種情況都是建立在朗肯循環(huán)基礎之上的，當然二者也有重大差別，相應的飽和溫度約為281℃,%。這不僅從防止放射性物質泄漏到環(huán)境是必須的，從熱力學角度講，它提高了循環(huán)的熱效率。二、課題的主要內容本論文首先在第二章主要介紹了1000MW核電機組的二回路熱力系統(tǒng)。(三)高壓加熱器停運的工況下二回路熱經濟性計算 ； ,結合已知數據, 對某1000MW核電機組進行了具體的變工況下計算高壓解列對整個機組運行熱經濟性的影響；(四)高壓加熱器額定工況與變工況下熱經濟性的對比分析根據計算結果，對比分析高壓加熱器不同停運工況下機組的熱經濟性，說明了實際工作中改造方案和努力的方向；三、核電站經濟性的現(xiàn)狀 目前已建部分核電站見表1，由表1 看出大亞灣、嶺澳、嶺澳二期均屬于M310 堆型系列。 同時，也體現(xiàn)了成熟堆型系列化建造的效應。第二、第三、第四級葉片后的部分蒸汽分別被抽到6號高壓加熱器、5號高壓加熱器和除氧器，除高壓缸部分排汽被抽到4號低壓加熱器外，高壓缸排汽的主流量直接沿著四根DN1600的蒸汽管道送到汽水分離再熱器進行水分分離和蒸汽再熱。4號低壓加熱器的疏水與汽水分離再熱器的分離水一起送入主凝結水系統(tǒng)。加熱器設有一個快速反應保護裝置，當加熱器內的水位升高時，保護裝置自動投入，給水進入旁路。設有超壓和高水位保護措施。系統(tǒng)具有兩級凝結水泵，第一級凝結水泵（共3臺，2臺運行，1臺備用）從凝汽器吸入凝結水，再使其升壓通過軸封蒸汽冷卻器、除鹽裝置和