【正文】 MBA=MCD=54000/(54000+16750)m） （單位：KN）（單位：KN）金陵科技學院學士學位論文 第6章 風荷載作用下的位移驗算及內(nèi)力計算6風荷載作用下的位移驗算及內(nèi)力計算，風荷載作用下框架側(cè)移層次Fi(kN)層間剪力Vi(kN)層間剛度Di(kN/m)層間位移ui=Vi/Di(mm)層高hi(mm)△ui/hi5 53470436001/2769234 53470436001/133333353470436001/87804253470436001/654551 31130446001/38017ui/hi1/550，均滿足要求。m MBC=MCB=16750/(54000+16750)==m=m=m=m MCB=ql2==6. 利用支座彎矩和實際荷載求邊跨跨中彎矩經(jīng)過推導(dǎo)，可得跨中彎矩為： M中=+ql2(α2)+gl2式中：MM2——分別為梁左右兩端的支座彎矩故各層梁邊跨的跨中彎矩為：第五層：M中=(+)/2+()+= KNmM2CD =1/12+1/8= 第五層 MAB=MBA=ql2==梁柱的分配系數(shù)如下表所示：層次五 層四、三、二層底 層節(jié)點ABABAB轉(zhuǎn)動剛度S左梁—4—4—4上柱——4444下柱444444右梁424242ΣS分配系數(shù)左梁———上柱——下柱右梁注：采用分層法計算時，假定上、下柱的遠端為固定則與實際情況有出入，故除底層柱外的其余各層柱，5. 活載作用下的彎矩計算——二次分配法 彎矩二次分配計算第五層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁第四層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁4第三層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 55第二層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁第一層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 注：，節(jié)點B向節(jié)點E傳遞彎矩系數(shù)為1。mM4BC =1/126=－其余層軸力計算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力傳遞。屋面雪載效應(yīng)同屋面布活載作用效應(yīng)相比也較小，故只考慮布置活載的情況。金陵科技學院學士學位論文 。 《抗震規(guī)范》規(guī)定，除煙囪和較高的水塔、高層建筑外，一般結(jié)構(gòu)不考慮荷與地震荷載的組合。m）(單位：KNmM1AB =M1CD =[1/81/6()2] (+)/2=m ，故不再另外計算。其余層軸力計算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力傳遞。mM4CD =1/12+1/8=5. 用分層法計算梁、柱端的彎矩 計算恒載作用下的梁端、柱端彎矩(彎矩二次分配法) 彎矩二次分配計算第五層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁第四層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁第三層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁第二層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁第一層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁注：，節(jié)點B向節(jié)點E傳遞彎矩系數(shù)為1。 第五層 MAB=MBA=ql2==m=m=m=m）——根據(jù)節(jié)點平衡來計算第五層：MAB=MDC=框架軸力圖即柱軸力圖，根據(jù)框架剪力圖，取節(jié)點脫離體，求ΣY=0，即可求出柱的軸力圖，軸力以柱受壓為正。m第一層：MAB=MDC=（+）KNm MBC=MCB=16750/(54000+16750)m MBA=MCD=54000/(54000+16750) 3. y2由α2及查表得到，α2=h上/h本。方法是將結(jié)構(gòu)的總地震作用的一部分作為集中力，作用于結(jié)構(gòu)頂部，再將余下的地震作用按倒三角形分配給各質(zhì)點。頂層 A=(+)=中間層 A==底層 A=(+)=高度Z為框架節(jié)點至室外地面的高度。本工程柱、梁的砼均采用C30，EC=107kN/m2。 框架梁柱截面尺寸初估(1) 梁截面高度一般取梁跨度的1/8~1/12h1=L=6000＝500~750mm h2=L=2400=200~300mm取h1=600mm ,h2=300 mm(2) 寬度為截面高度的1/2～1/3b=h=600＝200~300mm 考慮地震區(qū)b≥250mm，故取b=300mm1. 截面高度h框架梁的高度可按照高跨比來確定，即梁高h=L。序號巖土分類土層深度m厚度范圍m地基承載力kPa1耕土 2粘土2503粘土110梁、柱的混凝土均選用C30，梁、柱主筋選用HRB335，箍筋選用HPB235，板受力鋼筋選用HRB300，直徑大于12mm時采用HRB335，板內(nèi)分布鋼筋采用HPB235。安市淮陰區(qū)教師進修學校培訓(xùn)樓結(jié)構(gòu)設(shè)計工程概況 淮安市淮陰區(qū)教師進修學校1培訓(xùn)樓設(shè)計 （1）建筑設(shè)計功能要求：普通教室、教師休息等，上人屋面。地基土自上而下分層情況見下表。焊條：采用E43型及E50型抗震及抗風措施：填充墻在門口標高處設(shè)抗震帶一道窗：鋁合金窗，=門：木門 初步設(shè)計基礎(chǔ)頂面離室外地面550mm，++=。=359 mm中柱截面初定為bh=400mm400mm 板厚取跨度的1/40且大于等于80mm ，取板厚120毫米.1223框架計算簡圖及梁柱線剛度 框架計算簡圖 。底層的計算高度應(yīng)從室外地面開始取。Geq==因為T1＞ Tg，由于高振型影響，根據(jù)對大量結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)直接動力分析證明，計算時結(jié)構(gòu)頂部的地震剪力偏小，故須進行調(diào)整。 2. y1由α1及查表得到，α1=；當i1+i2＞i3+i4時，α1取倒數(shù)，即α1= 并且y1值取負號“”。m=m=m=框架的剪力圖根據(jù)框架彎矩圖，通過對梁或柱取脫離體，求某一點ΣM=0，則可以求出梁端和柱端剪力，然后即可做出剪力圖。5.=(y0+y1+y2+y3)h （設(shè)風荷載從左向右作用）柱下端彎矩 M下=V；柱上端彎矩 M上=(h)V柱端彎矩計算結(jié)果如下圖所示：(D柱和A柱相同，C柱和B柱相同) （單位：KNm MBC=MCB=16750/(54000+16750)m第二層：MAB=MDC=（+）KNm MBA=MCD=54000/(54000+16750)m）（單位：KN） （單位：KN）金陵科技學院學士學位論文 第7章 內(nèi)力計算7內(nèi)力計算——分層法 1. 實際均布荷載轉(zhuǎn)化成等效均布荷載 (1) 頂層邊跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： α=2250/6000= q1=(12+)2=+q2=+(2) 頂層中跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： q1== q=q1+q2=+(3) 中間層邊跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： α=2250/6000= q1=(12+)2= q=q1+q2=+ (4) 中間層中跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： q1== q=q1+q2=+ 利用結(jié)構(gòu)和荷載的對稱性，取如下圖所示的二分之一結(jié)構(gòu)進行計算。3. 計算各梁和柱的分配系數(shù) 各梁柱的線剛度及相對線剛度如下圖所示：4. 梁柱的分配系數(shù)如下表所示：層次五 層四、三、二層底 層節(jié)點ABABAB轉(zhuǎn)動剛度S左梁—4—4—4上柱——4444下柱444444右梁424242ΣS分配系數(shù)左梁———上柱——下柱右梁 注：采用分層法計算時，假定上、下柱的遠端為固定則與實際情況有出入，故除底層柱外的其余各層柱，且其傳遞系數(shù)由1/2改為1/3。mCD跨： 式中，M1,M2——分別為梁左右兩端的支座彎矩 q——梁上所受三角形荷載的最大值 g——梁自重的均布荷載 l——梁的跨度M5CD =1/12+1/8=m）7. 計算恒載作用下梁端剪力和柱軸力(1) 第五層 VA=(++)/= VB左=(++)/= NA=+= VB右=(++)/= NB=++=(2) 第四層 VA=(++)/= VB左=(++)/= NA=++= VB右=(++)/= NB