【正文】 設置維護平臺，平臺寬度應考慮天線的間距要求，且凈寬不宜小于600mm，；當塔桅高度大于40米時，宜在中間增設休息平臺。 5 當需要驗算裂縫寬度時，應按正常使用極限狀態(tài)荷載效應標準組合。2 當承受偏心荷載時，除應符合公式()的要求外，尚應滿足下式要求： 當基礎承受軸心荷載時，基礎底面壓力可按下列公式計算： ——基礎底面面積(m2)。 4 采用鋼筋混凝土擴展基礎時，應驗算地基承載力并保證基底脫開基土面積不大于全部面積的1/4。 采用土重法時基礎的抗拔穩(wěn)定應按下式計算()：(a)基礎上拔深度 (b)基礎上拔深度 土重法基礎抗拔穩(wěn)定計算 ()式中 注：公式()對非松散砂類土適用于；對粘性土適用于 土的計算重力密度γ0和土體計算抗拔角α0基土類別粘土、粉質粘土、粉土粗砂中砂細砂粉砂堅硬、硬塑可塑軟塑γ0(kN/m3)α01725176。 土重法計算拉繩錨板基礎的抗拔穩(wěn)定本規(guī)范公式（）中的可按下列公式計算： ()式中 ――錨板上深度范圍內的土體體積； ――土的計算重度。 本規(guī)范的編制準則為國家標準《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068。2 術語和符號本章所用的術語與符號是參照我國現(xiàn)行國家標準《工程結構設計基本術語和通用符號》GBJ 132和《建筑結構設計術語與符號標準》GB/T 50083的規(guī)定編寫的，并根據(jù)需要增加了一些內容。 計算鋼塔桅結構地基變形時，由于風荷載是瞬時作用的活荷載，對地基變形的影響很小，故一般情況下，可不考慮風荷載，但對于風玫瑰圖嚴重偏心的地區(qū)應以風荷載的頻遇值組合計算地基變形。對于鋼管構件應考慮脈動風引起的垂直于風向的橫向共振的影響。 鍍鋅鋼絞線的力學性能由于鋼絲繩，已得到廣泛的應用。 隨著技術的進步，現(xiàn)在對塔架的分析很少采用手算，而基本上是采用計算機軟件進行精確計算；鋼塔架的塔柱通常采用內外包鋼連接，其構造上更接近于空間剛架，另外，按空間剛架模型更方便計算建模。方形角鋼塔在經濟性和實用性上都有較大的優(yōu)點，有時限于場地條件或為了裝飾效果采用矩形和三角形自立鋼塔架也可取得不錯的效果。所以可以不進行截面抗震驗算，僅需滿足抗震構造要求。對有特殊要求的微波天線應由設計單位另行考慮。 移動通信鋼塔桅結構的受力主要是由這兩種組合控制，但根據(jù)電力部門的實測和國外規(guī)范的對比，均覺得原規(guī)范中取值偏小，按《建筑結構荷載規(guī)范》GB ，~，由設計人員根據(jù)實際情況選用；溫度作用對移動通信鋼塔桅結構影響不大，不起控制作用，因此沒有列出。 采用新理論、新材料或新結構形式，當缺乏實踐經驗時，為保證結構的安全應經過試驗驗證。移動通信鋼塔桅結構設計規(guī)范Design Specifications of structure for Mobile Communication Steel Tower and mast YD/T XXXXXX條文說明 2005目 次總則術語和符號基本設計規(guī)定結構分析構件及節(jié)點連接構造與工藝技術要求地基與基礎附錄A 法蘭盤內力計算附錄C 常用鍍鋅鋼絞線規(guī)格1 總 則 本條是移動通信鋼塔桅結構設計時應遵循的原則。8；當=~,~。、——。 土重法計算的臨界深度 回填土類別密實情況臨界深度hcr方形基礎砂土粘性土、粉土粘性土、粉土粘性土、粉土稍密的～密實的堅硬的～堅硬的可塑的軟塑的注：①上拔時的臨界深度hcr即為土體整體破壞的計算深度。 ——單樁豎向抗拔承載力特征值。當塔桅結構根開不大或場地不足時也可采用整體基礎。1 地基最終沉降量應按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB500072002的規(guī)定計算。 ——基礎自重(包括基礎上的土重) 標準值(KN)； 建造在斜坡或邊坡附近的鋼塔桅結構還應進行邊坡穩(wěn)定驗算。3 塔桅基礎的抗拔計算采用安全系數(shù)法，荷載效應應按承載能力極限狀下荷載效應的基本組合，且不考慮平臺活荷載。 移動通信鋼塔桅結構的基礎一般采用鋼筋混凝土擴展基礎和樁基礎。 工藝技術要求 移動通信鋼塔桅結構設計，應密切配合通信工藝，滿足其要求。 主材拼接節(jié)點處，和主材連接的外包角鋼應鏟根，內包角鋼應鏟背，變坡時制彎角度應一致，保證主材、外包和內包角鋼三者連接相吻合。4 法蘭盤與基礎頂面之間宜設置調節(jié)螺母的間隙，其間距一般可取錨栓直徑的2倍。 螺栓的排列和距離。 鋼塔桅結構構件的最小規(guī)格要求：1 主要受力的角鋼截面不宜小于L454；2 自立式角鋼塔的主材截面不宜小于L635，腹桿截面不宜小于L505；3 節(jié)點板厚度不宜小于6mm，塔腳板厚度不應小于16mm，錨栓墊板厚度不應小于12mm；4 鋼管的厚度不宜小于4mm；5 平臺鋼板厚度不宜小于4mm，圓鋼直徑不宜小于Φ12；6 攀登設施（爬梯、爬釘）的踏腳件直徑不應小于16mm；7 拉線截面不應小于35mm2，拉線棒的直徑不應小于16mm。——兩螺栓之間的圓心角，弧度。 ——旋轉軸①與旋轉軸②之間的距離（mm）。 鋼塔桅構件焊接時，等強設計的對接焊縫質量等級應不低于二級，其他對接焊縫和角焊縫的質量等級應不低于三級。2 多邊單管塔考慮到管壁局部穩(wěn)定影響，應按式(－1)進行驗算，其中 按下列式計算：1）六、八邊形： ( －4)2)十二邊形： (－5)3）十六邊形： (－6)式中 2 。 拉線的初始應力應綜合考慮桿體變形、內力和穩(wěn)定以及拉線承載力等因素確定，宜在100~250N/mm2。 錐形單管塔的水平風荷載可分段計算，以分段中央高度的風荷載作為此段的平均風荷載，分段長度不應超出10米。 當鋼塔架截面為四邊形時，在風荷載或地震作用下，應考慮如下兩種作用方向（）。 塔桅結構的選型應綜合考慮使用要求、周圍環(huán)境與景觀、建筑物的承受能力以及工程造價等因素。②焊縫質量等級應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB 50205的規(guī)定。4 鋼管采用法蘭連接時宜選用高強度材料的普通螺栓，高強度螺栓可采用45號鋼、40Cr、40B、或20MnTiB鋼制作并應符合《鋼結構用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術條件》（GB/T1228～GB/T1231）的規(guī)定。 移動通信鋼塔桅的鋼材，宜采用Q235 普通碳素結構鋼、Q345低合金結構鋼、有條件時也可采用Q390鋼或鋼材強度等級更高的結構鋼、以及優(yōu)質碳素結構鋼， 其質量標準應分別符合我國現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》（GB700）、《低合金高強度結構鋼》（GB/T1591）和《優(yōu)質碳素結構鋼技術條件》（GB699）的規(guī)定。 ——與構件直徑有關的裹冰厚度修正系數(shù)，；——覆冰厚度的高度變化系數(shù)，；3 管線及結構構件上的裹冰荷載的計算應符合下列規(guī)定：當無觀測資料時，應通過實地調查確定，或按下列經驗數(shù)值分析采用：2 風荷載的計算應考慮塔桅構件、平臺、天線及其他附屬物的擋風面積；移動通信天線的擋風面積應按實際方向角度計算，當同一高度的天線具體方向無法確定時，可假定天線為均勻對稱分布。1 標準組合應用于計算結構或構件的變形，其表達式為： ()2 準永久組合用于地基變形的計算，其表達式為： ()式中 ——結構或構件的變形限值；——地基變形的規(guī)定限值；——準永久效應組合時，任何第i個可變荷載的準永久值系數(shù)。 移動通信鋼塔桅應按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設計：1 承載能力極限狀態(tài)：這種狀態(tài)對應于結構或結構構件達到最大承載能力，或達到不適于繼續(xù)承載的變形； 2 正常使用極限狀態(tài)：這種極限狀態(tài)對應于結構或結構構件達到變形或耐久性能的有關規(guī)定限值。 ——土重法計算的臨界深度；——平行于y軸的基礎底面邊長；——連接件的厚度；——螺栓的間距；——兩螺栓之間的圓心角，弧度、拔力與水平地面的夾角； 輔助桿 Secondary member 用于減小受力構件的計算長度的構件。 鋼塔桅結構設計采用新理論、新材料或新結構形式，當缺乏實踐經驗時，應經過試驗驗證。 本規(guī)范適用于懸掛移動通信天線為主的鋼塔桅結構（自立式和拉線式）的設計，其它通信鋼塔桅結構設計可參照使用。在編制過程中，編制組進行了廣泛的調查研究，總結了近年來工程實踐經驗，參考國外及國內其它行業(yè)的相關規(guī)定，并以多種方式廣泛征求了有關單位和專家的意見，經反復討論、修改、充實，最后經審查定稿。本規(guī)范由信息產業(yè)部綜合規(guī)劃司負責解釋、修訂、監(jiān)督管理。 在執(zhí)行本規(guī)范與國家規(guī)定有矛盾時，應以國家規(guī)定為準。 塔桅根開 Tower spacing 三、四邊形塔架相鄰塔柱中心線之間的距離。 單管塔 Singlepipetower 用于通信用途的單管懸臂式構筑物。 ——基礎重的抗拔穩(wěn)定系數(shù)；——永久荷載的分項系數(shù)；——可變荷載的分項系數(shù)；、——分別為水平、豎向地震作用分項系數(shù)；——風荷載分項系數(shù)；——承載力抗震調整系數(shù)；——覆冰厚度的高度變化系數(shù)；——與構件直徑有關的裹冰厚度修正系數(shù)；——軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)；——風荷載的體形系數(shù)；基本設計規(guī)定設計原則 移動通信鋼塔桅結構設計，采用以概率論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，以可靠指標度量結構構件的可靠度，以分項系數(shù)設計表達式進行計算。 移動通信鋼塔桅結構構件承載能力極限狀態(tài)設計應考慮如下兩種不同荷載基本組合，： 荷載基本組合及可變荷載組合值系數(shù)荷載組合可變荷載組合值系數(shù)IG+W+L－IIG+W+L+I～注：① 表中G代表永久荷載，W代表風荷載，L代表平臺活荷載，I代表裹冰荷載；② ，但對裹冰后冬季風很大的區(qū)域，應根據(jù)實地情況調查選用相應的值；③ 需要考慮雪荷載時，； 結構或構件承載力的抗震驗算，應采用下列極限狀態(tài)設計表達式： ()式中 ——重力荷載分項系數(shù)，取值同上；——重力荷載代表值效應，重力荷載代表值應取結構自重和各豎向可變荷載的組合值之和,規(guī)定如下： 移動通信鋼塔桅結構的水平位移限值結構類型水平位移限值自立式塔架u/Hi1/75桅桿u/Hi1/75?u/h1/50單管塔u/Hi1/40注：表中 u—任意點水平位移（與Hi高度對應） ?u—層間相對位移（與h對應） Hi—任意點高度 h—層間間距2 在以風荷載為主的荷載標準組合作用下，當塔（桿）上掛有微波天線時，微波天線所在位置的塔身撓度角和扭轉角，應不超過177。4 。 拉線塔的拉索宜采用鍍鋅鋼絞線。 ②20號優(yōu)質碳素鋼（無縫鋼管）的強度設計值同Q235鋼。④表中厚度系指計算點的鋼材厚度，對軸心受拉和軸心受壓構件系指截面中較厚板件的厚度。 塔桅結構平臺內力和位移的計算，應根據(jù)平臺結構類型選用相應的計算簡圖，塔體可視為平臺結構的支座。＝1，柔性斜桿時181。 拉線塔 拉線塔塔身的內力分析可按拉線節(jié)點處為彈性支承的連續(xù)壓彎桿件計算，并考慮拉線節(jié)點處的偏心彎矩；有條件時也可用梁索單元或桿索單元有限元法計算。5 構件及節(jié)點連接 一般規(guī)定 鋼塔桅結構的構件和連接設計應滿足施工和建成使用階段的受力要求。雙 斜 桿 加 輔 助 桿簡圖長細比 當斜桿不斷開又互相連結時： 當斜桿不斷開又互相不連結時：當斜桿斷開，用節(jié)點板連接時：斜桿不斷開又互相連結當兩根斜桿為一拉一壓時： 當兩斜桿同時受壓時：當A、B點與相鄰塔面的對應點之間有連桿時：相鄰兩根斜桿為一拉一壓時：相鄰斜材均為壓桿時：當A、B點與相鄰塔面的對應點之間無連桿時： 塔架和桅桿的橫桿及橫膈長細比λ 簡 圖截 面 形 式橫 桿橫 膈當有連桿a時：當無連桿a時：當有連桿a時：當無連桿a時： 當交叉桿不斷開又互相連接，當一根交叉桿斷開，用節(jié)點板連接時：當有連桿a時：當無連桿a時：當有連桿a時：當無連桿a時： 格構式軸心受壓構件對虛軸長細比應采用換算長細比。 連接設計 為了保證施工質量及施工進度，塔桅各構件之間的連接，宜采用螺栓連接，并采取現(xiàn)場拼裝。