【正文】 ①、力學保證條件：支架至少承擔起直接頂初垮步距一半的重量，合理支護強度為： Pγ ≥ MzRzLz/2Lk=179。 3179。 如果支架升緊后原上下巷錨網(wǎng)、鋼帶頭與支架之間空頂超過 時，必須再架一對走向抬棚交替前移，用 4m 花工字鋼或π型梁、液壓支柱、一梁三柱。 下巷：轉(zhuǎn)載機機尾以里 2m 處用 3根以上液 壓支柱打加強柱，如果頂板破碎時打加強棚，并用荊笆背木堵好口，后大立柱以里頂板不落超 2179。上下巷超前支護嚴格按規(guī)定執(zhí)行。 河 南 理 工 大 學 稿 紙 46 5. 3 綜采工藝 移架： 工作面液壓支架選擇單向連續(xù)式移架方式。移溜后要保持溜子平、直、穩(wěn)、牢，并要打好機頭、機尾壓柱。 （ 5）工作面電氣設(shè)備的運行和檢修，必須符合防爆性能的各項技術(shù)要求，防爆性能受到破壞的電氣設(shè)備，應立即處理或更換，不得繼續(xù)使用。 河 南 理 工 大 學 稿 紙 48 （ 13）電纜線、信號線的鋪設(shè)必須遵守《煤礦安全規(guī)程》第 468條、第 469 條的規(guī)定。 破碎機 PCM132 型破碎機一臺。 頂梁平行接頂，最大仰俯角小于 7 度。 割煤過程中，嚴禁進入機道打碴，若發(fā)現(xiàn)問題，必須先停溜子。 不得帶電搬移電器設(shè)備（包括電纜），電纜必 須按規(guī)定吊掛整齊，多余的應及時拆除，開關(guān)上架，頂板淋水的，要有防淋水措施。 二、循環(huán)方式：日進 8刀為一個正規(guī)循環(huán)。 表 5— 1 勞 動 組 織 表 河 南 理 工 大 學 稿 紙 52 工 種 班 別 合 計 一 班 二 班 三 班 采煤機司機 3 3 3 9 采煤機維修工 3 3 溜子轉(zhuǎn)載機司及檢修工 2 2 2 2 8 泵站司機、檢修工 1 1 1 1 4 支架工及檢修工 4 4 4 3 15 跟班電工 1 1 1 3 機電維修工 8 8 端頭工 8 8 8 24 清煤工 6 6 6 18 班組長 4 4 4 12 看倉庫 1 1 1 3 送 餐工 1 1 1 3 雜工 6 6 6 18 驗收員 1 1 1 3 跟班隊長 1 1 1 3 其它管理人員 8 8 合 計 39 39 39 25 142 河 南 理 工 大 學 稿 紙 53 表 5— 2 主要技術(shù)經(jīng)濟指標 序號 項 目 單 位 數(shù) 據(jù) 1 工作面長度 米 160 2 可采走向長 米 970 3 傾角（平均） 度 11 4 設(shè)計采高 米 5 平均煤厚 米 6 煤層容重 噸 /米 3 7 煤層硬度 12 8 循環(huán)刀數(shù) 刀 8 9 平均日產(chǎn) 噸 2500 10 正規(guī)循環(huán)率 % 80 11 煤炭回收率 % 95 12 可采儲量 萬噸 60 13 坑木耗 米 3/萬噸 7 14 截齒耗 個 /萬噸 20 17 油脂耗 千克 /萬噸 80 18 回采工效 噸 /工 19 乳化液 千克 /萬噸 80 河 南 理 工 大 學 稿 紙 54 表 5— 3 綜采工作面循環(huán)作業(yè)圖 次間面長(m)班時一 二 三 河 南 理 工 大 學 稿 紙 55 第六章 采區(qū)生產(chǎn)系統(tǒng) 6. 1 采區(qū)運輸系統(tǒng) 運煤系統(tǒng)： 在采煤工作面鋪設(shè)可彎曲刮板輸送機，區(qū)段運輸平巷內(nèi)鋪設(shè)轉(zhuǎn)載機和帶式輸送機，運輸上山中鋪設(shè)帶式輸送機。 軌道上山提升設(shè)計依據(jù)： 上 山斜長 1000m，傾角 11186。運輸平巷所需材料、設(shè)備，沿軌道上山經(jīng)中部車場運入。 8＝ 3000（噸）。 破碎機的防護罩及保護裝置，要保證不變形不失效，安全可靠，如有損壞應立即停機處理。 溜子零部件齊全，與轉(zhuǎn)載機搭接合理，不拉回頭煤。 每次接班啟動前，對機組進行必要檢查和維護，如加油，緊螺絲和補充截齒等。 50mm，架中心距不超過177。 刮板運輸機及轉(zhuǎn)載機 SGZ800/630 型刮板機，運輸能力 1200t/h、 SZZ764/200 型轉(zhuǎn)載機一部。 （ 11）信號綜保、煤電鉆綜保必須安設(shè)合格的接地極和輔助接地極，距離大于 5m，信號系統(tǒng)都必須采用信號綜保，禁止甩掉保護。電纜、信號線不允 許與風筒管路掛在同一側(cè)，必須在側(cè)一時，電纜應在上方保持 以上的距離。移溜進度 米，由機頭向機尾，或由機尾向機頭，或由中間向兩端移溜，嚴禁由兩端向中間移溜。這樣，不僅可以及時減少工作面的控頂面積，而且由于頂板跨落后破碎巖石體積膨脹而充填采空區(qū)，從而減輕工作面壓力和防止對工作面產(chǎn)生不良影響。 當壓力較大，片幫嚴重時，及時降低采高。如果頂板破碎時可用工字鋼梁、單體柱套傾向棚，棚距 1m。 ＝ +＝ （ t/m2）＝ 式中： M R C1 分別為第 一巖梁的厚度、容重及周壓步距，以上三種結(jié)果取最大值 ，該支架能滿足支護需求。 3+） +179。 5. 2 支護、頂板管理及采空區(qū)處理 5. 2. 1 支護設(shè)計 根據(jù)《工作面回采地質(zhì)說明書》及統(tǒng)配煤礦《頂板管理資料匯編》的定量的采場頂板控制方法中直接頂厚度確定方法：直接頂厚度確定為 ，老頂厚度為 － ＝ ，直接頂和老頂厚度之和 20m 大于采高 的 6倍。但需加強對絞車房的通風管理。故選擇第二方案。因兩上山均布置在巖層中，故要多掘進石門和溜煤眼 工程量小 工程量較大比第二方案多掘進石門 工程難度 困難，一是巖巷施工，二是巷道聯(lián)接復雜 較容易 困難 通風距離 長 短 較長 管理環(huán)節(jié) 管理環(huán)節(jié)多。 聯(lián)絡(luò)巷道： 在聯(lián)絡(luò)巷道的布置上，第一方案中，在煤層的區(qū)段運輸平巷中設(shè)溜煤眼與采區(qū)上山聯(lián)系。在距煤層 12m 的底板巖層中布置兩條上山，上山位于采區(qū)走向中央，通過石門與煤層聯(lián)系，兩條上山間距 20m。 741/75 =8 年 設(shè)計符合規(guī)定。 1152179。（ 15％） =741 萬 t 3. 2 采區(qū)生產(chǎn)能力 確定采區(qū)生產(chǎn)能力的方法： A=nA0Bk1 （ 3— 3） 式中 A —— 采區(qū)生產(chǎn)能力，萬 t/a； n—— 同時生產(chǎn)的采煤工作面?zhèn)€數(shù)； B—— 采區(qū)掘進出煤系數(shù)，取 ； A0—— 采煤工作面產(chǎn)量，萬 t/a； k1—— 工作面之間出煤影響系數(shù)，采區(qū)內(nèi)單工作面生產(chǎn)時 k 河 南 理 工 大 學 稿 紙 31 取 1， n=2 時取 ， n=3 時取 。 該采區(qū)設(shè)計一個工作面生產(chǎn)，一個工作面掘進備用，和 2— 3 采區(qū)內(nèi)生產(chǎn)工 作面共同生產(chǎn)保證礦井 120 萬 t的年產(chǎn)量。 F8 斷層的支斷層 F8 F82 位于淺部，井巷工程揭露后，雖然滲水量不大，但水量穩(wěn)定，說明有較穩(wěn)定的補給水源。另據(jù)物探資料：該面上覆巖層中仍有三處富水區(qū)段，在回采過程中有出水的可能。 煤的自燃：易自燃，發(fā)火期為一個月左右，應加強防滅火管理。、煤質(zhì)情況： A:% M:% Q:4358 卡 /千克 S:% 綜合評定：富灰低硫中等發(fā)熱量，煤種系長焰煤。~122176。落差 ；該斷層自上巷斜交到工作面內(nèi)尖滅；上述兩斷層在上巷形成地壘構(gòu)造，影響工作面回采。傾向 304176。本礦煤種 是低變質(zhì)長焰煤，揮發(fā)分產(chǎn)率高，含硫量高，燃點低，易氧化升溫，引起自燃，自燃發(fā)火期一般為 13 個月，最短 15 天。 井下實測資料表明，在斷層附近瓦斯相對涌出量變化大。 197 198 199 199 1995 年發(fā)生斷流，為一典型的山區(qū)河流，雨季流量大，旱季流量小，是山區(qū)行洪的主要河道。左右。傾向南。從全區(qū)看 21 煤主要發(fā)育在深部，大體呈北薄南厚、西薄東厚的變化趨勢，深部 21煤與淺部的 21 煤有明顯的不同，厚度明顯加大，結(jié)構(gòu)變化較復雜，夾一層含礫粘土砂巖夾矸，特別是在 30 線以西特征更明顯，厚度較大。在礦井的二水平煤層分叉合并線以北，煤層厚度為 ，平均 ，可采性指數(shù) Km=，厚度變異系數(shù) γ 為 %，屬不穩(wěn)定煤層，為 23煤分叉變薄區(qū)。煤層總厚平均 ，含煤系數(shù) %。 K （ 1— 2） 式中： T～礦井預計服務年限； ZK～礦井可采儲量 ，取 ZK= 萬噸； A～礦井設(shè)計年產(chǎn)量， 取 A=120 萬噸 /年； K～儲量備用系數(shù)， 取 k=。時采用真厚和斜面積計算，小于 15186。 ，雖控制程度達到了 A 級，但為不使塊段劃的過分零碎，未單獨劃為 A 級儲量， B 級亦同樣。 在生產(chǎn)井巷下部，雖無鉆孔，但有實探煤層及構(gòu)造等，可圈定為 A 級。 河 南 理 工 大 學 稿 紙 13 1. 1. 5 煤質(zhì)牌號 及其用途 按現(xiàn)行《中國煤炭分類》標準，“凡 Vdaf＞ %， PM＞ 30— 50%的煤，如恒濕無灰基高位發(fā)熱量大于 24MJ/kg，則劃為長焰煤。由于接替的需要在 +270m 水平以上構(gòu)成了一個小采區(qū)，于 1966 年下半年投產(chǎn)， 1969 年末建設(shè)結(jié)束。曾發(fā)生地震有 :1847 年3 月澠池地震， 5 級，震中烈度 6 度； 1920 年 6 月、 1930 年，1964 年 9 月和 11 月先后發(fā)生 4 次地震，中科院將前兩次鑒定為 6 級， 1964 年地震性質(zhì)與前兩次大致類同。該河流量 0~,為一季節(jié)性河流。 50′ 37″~111176。 在進行畢業(yè)設(shè)計的過程中，依據(jù)《煤礦安全規(guī)程》和《礦井設(shè)計規(guī)范》中的相關(guān)規(guī)定，結(jié)合本 專業(yè)的特點及性質(zhì)，加強對課本知識的理解運用，并綜合考慮到國家的相關(guān)政策、法律法規(guī)等，使設(shè)計既符合宏觀政策又具有科學性，可行性，創(chuàng)新性。 43′ 13″。年平均降雨量 ，蒸發(fā)量 ；最大積雪深度 300mm，最大凍土深度 310mm；結(jié)凍期在每年的 11 月至次年的 3 月；年平均氣溫 ℃，最高為 ℃，最低為 ℃。 1958 年 7 月 根據(jù)河南省工業(yè)廳（ 1958）工基計字第 283 號文批準，由原義馬礦務局建井，設(shè)計生產(chǎn)能力 21 萬噸， 1959 年 10 月 14 日投產(chǎn)。 1978年達產(chǎn)。見表 114。 在控制煤層的工程點密度達到圈定相應級別儲量要求的同時，考慮了工程見煤點的質(zhì)量，井田內(nèi)鉆孔施工于 60～ 80年代，多數(shù)鉆孔鉆探質(zhì)量較高，并附有電測曲線。 1． 2. 2 儲量計算方法與有關(guān)參數(shù)的確定 計算方法 由于井田內(nèi)各煤層構(gòu)造較簡單，地層產(chǎn)狀平緩，均屬中厚以上煤層，據(jù)此我們認為采用地質(zhì)塊段法 計算 各煤層儲量較為適宜 ：先按儲量級別劃分各級塊段，按順序編號，再用求積儀測定各塊段面積，求出塊段的平均煤厚和平均傾角，計算各塊段的儲量，然后相加。煤層中夾矸的單層厚度等于或大于 ，但其夾矸僅見于個別煤層部位，不予分層計算，二水平 23 煤在此條件基礎(chǔ)上，僅分別標出 213 、 223 、 233 的可采厚度、底標及可采邊界。 1． 3． 含煤地層 本區(qū)主要含煤地層為義馬組，從本組底部孢粉分析 結(jié)果看，認為屬早中侏羅世； 23 煤及 21 煤之間的植物化石為中侏羅世早期；區(qū)域地層對比認為，本組與鄂爾多斯盆地的延安組為同期沉積，屬中侏羅世早期。一煤組與二煤組的層間距為 ，平均 。23 煤下分層可采范圍很少， 26 個鉆孔中有 3 個孔見到可采厚度； 23 煤中分層的分布較廣，西部 340 320 320 3103002 孔一帶和東部 250 210 202 2021 孔一帶為不可采區(qū)，可采性指數(shù) Km=； 23 煤上分層較中分層可采范圍明顯縮小，主要分布于 310 300 300 290 290 2702702 孔一帶