【正文】 ?? ???????? ??? = W/m℃ 1? = 2? ＝ W∕ (m?℃ ) 2? = ２６ 熱流密度：1 40600122111????????attq a????=394（ W/㎡） 校核 2t 、 3t ??????? qtt ?? ℃ %%100360 360368 ????? 5% 允許 221113 ???????? ???????????? ??? qtt ???? ℃ %%10070 7072 ????? 5% 允許 窯頂散熱面積 : ?????頂 m2 則 Q頂 ＝ qA頂 ＝ 394 ＝ 128067(kJ/h) j. 窯墻 窯 墻 耐火層 1600℃ + 103t 230 隔熱層 硅酸鋁纖維毯 1350 ～ 190 6001?t ℃ 40?at ℃ 設 3902?t ℃ ， 673?t ℃， 2131 tt ???? ?? =+ 103（ 600+390） /2= W/m℃ 2? = 3? ＝ W∕ (m?℃ ) 3? = 熱流密度：1 801 0 6 513322111??????????attq a??????=594（ W/㎡） 校核 2t 、 3t 、 4t ??????? qtt ?? ℃ %%100890 890902 ????? 5% 允許 65221113 ???????? ???????????? ??? qtt ???? ℃ %%100380 380394 ????? 5% 允許 33221114 ???????? ????????????? ???? qtt ?????? ℃ ２０ %%10095 9597 ????? 5% 允許 窯底散熱面積 :A底 ＝ m2 則 Q底 ＝ qA底 ＝ 894＝ 203766 (kJ/h) ? 窯體總散熱量為 : 3Q =197744+115806+180244+258383+235156+203766 =1007709(kJ/h) 物化反應耗熱 4Q (kJ/h) ⅰ 自由水蒸發(fā)吸熱 wQ 自由水質量 煙氣離窯溫度 gt ＝ 500℃ ? ) 4 9 0( gww tGQ ?? =（ 2490+500） =（ kJ/h) ⅱ 其余物化反應耗熱 rQ 用 32OAl 反應熱近似代替物化反應熱 入窯干制品質量 1G =(kg/h）， 32 OAl 含量 =20% %OAl2 1 0 0G 321 ???rQ = 2100 20%=(kJ/h) 總的物化反應耗熱 : rw Q ??4 ＝ +＝ 4914488 (kJ/h) 其它熱損失 5Q (kJ/h) 根據經驗占熱收入的 5% 5Q =( 211 aaf ??? ) =（ +++） =+ 列出熱平衡方程式 由熱收入 =熱支出得 : gaaf Q ???????? 5432211 +++=+1007709+4914488+++1 計算得出 x= /h 即每小時需發(fā)生爐煤氣 ,每小時燒成產品質量 （ Kg/h） ,所以 ,單位質量得產品熱耗為 : (kJ/kg) ２１ 10Q 9Q 8Q 7Q 2Q 6Q 預熱帶與燒成帶的熱平衡表 表 8－ 1：預熱帶與燒成帶熱平衡表 熱收入 熱支出 項目 KJ/h % 項目 KJ/h % 坯體帶入顯熱 產品帶走顯熱 燃料化學顯熱 窯體散熱 1007709 助燃空氣顯熱 物化反應耗熱 4914488 漏入空氣顯熱 其它熱損失 9223365 煙氣帶走顯熱 1076944 總熱量 100 總散熱 100 冷卻帶 熱平衡 熱平衡計算基準及范圍 時間基準： 1h； 溫度基準： 0℃ 熱平衡框圖 圖 8－ 1： 冷卻帶熱平衡示意圖 2Q —— 產品帶入顯熱 6Q —— 冷卻風帶入顯熱 7Q —— 產品帶出顯熱 8Q —— 熱風抽出帶走顯熱 9Q —— 窯體散熱 10Q —— 其它熱損失 熱收入項目 產品帶入顯熱 2Q 制品帶入顯熱在上面已經算出： 2Q = KJ/h 冷風帶入顯熱 6Q 鼓入冷風為自然風 ,at =20℃ ,查表知此時冷風的比熱為 : ２２ ac =(m3 ?℃ ) 設鼓入風量為 xV m3 /h，則 : aaa tcVQ ?6 =26xV 熱支出項目 制品帶走顯熱 7Q 出窯時產品的質量 （ Kg/h） ,出窯口溫度 7t =80℃ ,查表知此時溫度下制品的平均比熱為： 7c ＝ +26 105? 7t ＝ +26 105? 80＝ kJ/(kg?℃ ) 則 : 7Q = 773 ctG = 80 = 熱風抽出時帶走的顯熱 8Q 抽風為鼓入風的 95%,故抽出熱風量應為 xV m3 /為 :8t =400o C,查表知此時的比熱為 :8c =(m3 ?℃ ),則 : 8Q = xV 8t 8c = 400 xV =551 xV 窯體的散熱 9Q ⅰ 在急冷帶的窯體散熱 (21～ 25 節(jié) ) 窯外壁溫度取 80℃ ,窯內壁 平均溫度為 940℃ a. 窯頂 窯 頂 耐火層 1600℃ + 103t 230 隔熱層 巖棉毯 1150 ～ 150 9401?t ℃ 80?at ℃ 設 5602?t ℃ ， 1233?t ℃， 2131 tt ???? ?? =+ 103（ 940+560） /2= W/m℃ 2? = 熱流密度：1 40725122111????????attq a????=451（ W/㎡） 校核 2t 、 3t ??????? qtt ?? ℃ %%100470 470475 ????? 5% 允許 221113 ???????? ???????????? ??? qtt ???? ℃ %%10074 7475 ????? 5% 允許 窯底散熱面積 :A底 ＝ m2 則 Q底 ＝ qA底 ＝ 451 ＝ 180244 (kJ/h) ⅱ第 16～ 20節(jié)窯體散熱計算如下 : １７ 取窯外壁溫度 80℃ ,窯內壁平均溫度為 1065℃ d. 窯頂 窯 頂 耐火層 1600℃ + 103t 230 隔熱層 巖棉毯 1150 ～ 150 10651?t ℃ 80?at ℃ 設 6802?t ℃ ， 1243?t ℃， 2131 tt ???? ??=+ 103（ 1065+680） /2= W/m ℃) ? xxtcVQ gggg 0 2 02 0 ????? (KJ/h ) 窯體散熱損失 3Q 將計算分為 2 部分 ,即第 6～ 15 節(jié) : 500950℃ ,取平均值 725℃；第 15～ 20 節(jié)：9501180℃ 取平均值為 1065℃ 。 窯體材料厚 度的確定原則 ① 為了砌筑方便的外形整齊，窯墻厚度變化不要太多。上下側板可用 2～ 3mm 鋼板沖壓制成，吊頂梁采用 50 50 5mm的等邊角鋼。檔板負責對窯內上半窯道的控制 ,采用耐高溫硬質陶瓷纖維板制成 ,可以通過在窯頂外部調整位置的高低。若零壓過多移向預熱帶，則燒成帶正壓過大，有大量熱氣體逸出窯外，不但損失熱量，而且惡化操作條件；若零壓過多移向燒成帶，則預熱帶負壓大，易漏入大量冷風，造成氣體分層，上下溫差過大，延長了燒成周期，消耗了燃料。 ８ 傳動過程 電機→主動鏈輪→滾子鏈→從動鏈輪→主動斜齒輪→從動螺旋齒輪→主軸→主軸上的斜齒輪→被動斜齒輪→輥棒傳動裝置→輥子 傳動過程聯接方式 依據以上原則，聯接方式主要采用彈簧夾緊式，從動采用托輪磨擦式。因中試窯比較短，輻射換熱和對流換熱空間有限，本設計輥子的直徑要小些，故選用直徑為 30mm的輥棒，而長度則取 2250mm。緩冷換熱和抽熱共用一臺風機。 冷卻系統(tǒng) 制品在冷卻帶有晶體成長，轉化的過程，并且 冷卻出窯是整個燒成過程最后的一個環(huán)節(jié)。 ６ 燃燒系統(tǒng) 燒嘴的設置 本設計在預熱帶后部即燒成帶前就開始設置燒嘴，有利于快速升溫和溫度調節(jié)，縮短燒成周期，達到目的。 所以算出窯長為 L=44 22088=75072mm= 預熱帶占全窯總長的 %，取 14節(jié)，長度＝ 14 2208＝ 48576mm； 燒成帶占全窯總長的 %， 取 12節(jié)，長度＝ 12 2208＝ 46368mm； 冷卻帶占全窯總長的 %， 取 18節(jié)，長度＝ 18 2208＝ 66240mm。成品率247。燃料采用發(fā)生爐煤氣。 燒成在陶瓷生產中是非常重要的一道工序。景德鎮(zhèn)陶瓷學院 《窯爐課程設計》說明書 題目： 170 萬平米?；u發(fā)生煤氣輥道窯設計 １ 目錄 1 前言 2 設計任務書 3 窯體主要尺寸的確定 窯內寬的確定 窯體長度的確定 3 窯內高的確定 4 燒成制度的確定 5 工作系統(tǒng)的確定 排煙系統(tǒng) 燃燒系統(tǒng) 冷卻系統(tǒng) 傳動系統(tǒng) 窯體附屬結構 事故處理孔 測溫測壓孔及觀察孔 膨脹縫 擋墻 窯體加固鋼架結構形式 6 燃料燃燒計算 空氣量 煙氣量 燃燒溫度 7 窯體材料及厚度的確定 8 熱平衡計算 預熱帶及燒成帶熱平衡計算 熱平衡計算基準及范圍 熱平衡框圖 熱收入項目 熱支出項目 列出熱平衡方程式 列出 預熱帶燒成帶熱平衡表 冷卻帶熱平衡：同上 9 燒嘴的選用 ２ 每個燒嘴所需的燃燒能力 每個燒嘴所需的油（氣）壓 燒嘴的選用