【正文】 bK!zn%Mz849Gx^Gj qv^$U*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。MuWFA5ux^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gj qv^$U*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gj qv3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZQcUE% amp。MuWFA5ux^Gj qv^$UE9wEwZQcUE% amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9amp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm6X4NGpP$vSTTamp。 ksv*3tnGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3tnGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$U*3tnGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZQcUE% amp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! zn%Mz849Gx^Gj qv^$U*3tnGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 MuWFA5ux^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 QA9wkxFyeQ^! djsXuyUP2kNXpRWXm Aamp。但由于是第一次做一個相對完整的設計，沒有設計經驗，沒有施工經驗，在進行前面的設計環(huán)節(jié)時不能準確的預見后面可能發(fā)生的問題，造成返工等，這些都是我的弱點，我會在將來的學習、工作中不斷提高，積累經驗，增強自己的理論知識，并有效的和實際結合起來。但是，對于變截面梁，由于跨中梁高較小，配筋時鋼筋量也不一定比 支點處少。但對 已風化成砂、土狀者，則參照砂土、粘性土的系數。 （ 4）中砂：灰色，主要成分為石英，長石，云母。 主梁為單箱 單 室梁，橋墩柱直接支承橋體，主墩采用 雙柱式橋 墩， 基礎采用單排樁 。第 三 階段施工桿件號為： 174，永久荷載為橋面鋪裝和欄桿的荷載集度，假定結構升降溫均為 10 度，平均溫度為 10度、第一階段施工工期為 60 天。 估算結構的配筋面積 橋梁上部結構形式為雙向六車道且上下行獨立的預應力混凝土連續(xù)箱梁。 （ 7） 預 應力筋應盡量對稱布置 （ 8） 應留有一定數量的備用管道，一般占總數的 1%。 （ 3）中跨跨中截面 假定 mmap 300? 則 1 0 3 2 .8 0 5 7 3 0 0 7 3 2 .8 0 5 7pe m m? ? ? 12 933 . 6 4 3 9 1 0 3 . 5 2 8 1 01 0 3 2 . 8 0 5 7cx cxjw w m my ?? ? ? ? ? 69 79 103. 52 8 10 5. 61 6 101 73 2. 80 570. 85 ( )82 88 85 2 3. 52 8 10peN??? ? ?? ?N 擬采直徑為 的鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積為 140mm2 抗拉強度標準值 MPaf pk 1860? ，張拉控制應力取 M P af pkco n 1 3 9 ??? ，應應力損失按張拉控制應力的 20%估算。本設計采用 滿堂支架 法 ,二期恒載 (又稱后期恒載 )集度約為 :Q2 =為方便計算先講 將主梁分為 70 個小段 進行內力的分析 。 跨中截面及中支點截面示意圖如下所示： 圖 （單位為 cm） 圖 （單位為 cm） 荷載內力計算 對結構進行受力分析時應對主梁進行分單元。其尺寸要受到受力要求和構造兩個方面的控制。 常見的箱形截面形式有：單箱單室、單箱雙室、雙箱單室、單箱多室、雙箱多室等等。 柱式橋墩是目前公路橋梁中廣泛采用的橋墩形式。 實體重力式橋墩是一實體圬工墩，主要靠自身的重力平衡外力，從而保證橋 墩的強度和穩(wěn)定。 槽型梁為下承式結構，其主要優(yōu)點是造型輕巧美觀，線路建筑高度最低 ,且兩側的主梁可起到部分隔聲屏障的作用，但下承式混凝土結構受力不很合理，受拉區(qū)混凝土即車道板圬工量大，受壓區(qū)混凝土圬工量小，梁體多以受壓區(qū) (上翼緣 )壓潰為主要特征，不能充分發(fā)揮鋼及混凝土材料的性能。 （ b）梁部截面形式考慮了箱形梁、組合箱梁、槽型梁、 T型梁等可采用的梁型。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。預應力混凝土梁式橋受力明確，理論計算較簡單，設計和施工的方法日臻完善和成熟。在社會主義市場經濟體制的今天，經濟性是不得不 考慮的重要因素。橋梁設計原則： （ 1） 實用性。 厚度 3米，極限摩阻力為 40kP， m值為 3000kN/ 4m 。厚度 3 米，極限摩阻力為 40kP， m值為 3000kN/ 4m 。接下來的上部主梁和下部墩柱的結構設計計算當中，再以程序精算結果的基礎上，充分利用了 AutoCAD 計算機輔助設計功能和 Excel 輔助計算功能計算；此次畢業(yè)設計除了有詳細的計算書外，還按照設計要求繪制了一定量的施工圖紙。 1 前 言 設計的主要目的是培養(yǎng)學生綜合運用所學知識和技能，分析解決實際問題的能力。計算過程中主要參考了《公路橋涵設計手冊 —— 梁橋 (下冊 )》、《連續(xù)梁橋》、《橋梁工程》、《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》 （ JTG D622021） 、《公路橋涵設計通用規(guī)范》 （ JTG D602021）、《橋梁設計常用數據手冊》 等書籍，其中橋梁結構上的車道荷載布置、超靜定連續(xù)梁內力分析涉及的所有計算全部由 橋梁博士 Dr Bridge和 Excel 輔助計算功能求出和輸出原始 數據，為下一步的分析和準確計算打下了堅實基礎。（ 2） 中砂：灰色，主要成分為石英，長石及云母 。 （ 6） 含礫中砂：灰色，主要成分為石英，長石及云母，礫徑最大為 8cm，呈棱角狀 。從實用、安全、經濟、美觀、環(huán)保以及占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。 （ 3） 經濟性。 應根據上述原則，對橋梁作出綜合評估： （ 1） 梁橋 ： 梁式橋是指其結構在垂直荷載的作用下，其支座 僅產生垂直反力，而無水平推力的橋梁。 (2)拱橋 ： 拱橋的靜力特點是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。簡支梁與連續(xù)梁相比雖然結構簡單施工方便，但其建成后連續(xù)性不強，行車不如連續(xù)梁平穩(wěn)，美觀方面不如變截面連續(xù)梁的美觀。 雖然從預制廠到工地的運輸要求相對較低，運輸費用較低，但橋面板需現澆施工增加現場作業(yè)量，工期也相應延長，并且徐變變形大，存在著后期維修養(yǎng)護工作量大的缺點。 (4)下部結構 : 橋墩類型有實體橋墩、空心橋墩、框架墩、柱式橋墩等。但是其結構比較復雜，施工比較麻煩?？傊?，箱形截面是大、中跨預應力連續(xù)梁最適宜的橫截面形式。根據《橋梁設計常用數據手冊》第 48 482 頁關于截面細部尺寸的規(guī)定 ： 支點處： H=（ 151 ～ 201 ） L，跨中 H=（ 301 ～ 501 ） L 箱形截面的頂板和底板是結構承受正負彎矩的主要工作部位。 由于中間橫隔梁的尺寸及對內力的影響較小，在內力計算中也可不作考慮。主梁的自重內力計算方法可分為兩類：在施工過程中結構不發(fā)生體系轉換 ,如在滿堂支架現澆等，如果主梁為等截面，可按均布荷載乘主梁內力影響線總面積計算；在施工過程中有結構體系轉換時，應該分階段計算內力。 ? ? ? ? 7110020 ???? ???? pc o npep ANn ? 根 采用 14 束 19 ? 預應力鋼絞線。 （ 6） 預應力束的布置，不但要考慮結構在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結構在破壞階段時的需要。 軟件的使用大致分為：估算結構的配筋面積（總體信息的輸入、單元信息的輸入、鋼束信息的輸入、施工信息的輸入、使用階段信息的輸入、數據的診斷及計算），全橋安全性驗算（總體信息的輸入、數據的診斷、項目的計算、文本報告的輸出）。選用“全預應力構件”，如圖 ： 圖 截面特性描述中選用“中交新混凝土： C50 混凝土”如圖 所示 20 圖 輸入左、右界面信息中對橋梁上部結構形式的細部尺寸定義： 圖 (3)輸入鋼束信息 圖 鋼束幾何描述： 21 圖 圖 (4)輸入施工信息 全橋分兩個施工階段，第一階段澆筑主梁 174單元， 第二階段 張拉鋼束灌漿，并考慮分批張拉預應力損失，無橋面鋪裝永久荷載。 27 3. 下部結構的設計 樁柱的擬定 橋面寬 12m，設計荷載為公路一級荷載。厚度 3米，極限摩阻力為 40kP， m值為 3000kN/ 4m 。 2)節(jié)理不發(fā)育或較發(fā)育的巖石不作寬、深修正，節(jié)理發(fā)育或很發(fā)育的巖石， kk2可參照碎石的系數。 34 結 論 通過本次設計 我有了以下結論 ： (1)對于連續(xù)梁，支點負彎矩比跨中正彎矩要大很多，因此配筋時要重點考慮支點 處截面，保證此截面的鋼筋承載力滿足負彎矩的大小。在設計過程中采用Doctorbridge 軟件進行計算，較多的使用了 Autocad 和 Excel 等軟件，給設計帶來了很大的方便。 6a*CZ7H$dq8Kqqf HVZFedswSyXTyamp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5ux^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8!z89Am YWv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWv*3tnGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zV