【正文】 機組投運最大的安全隱患是在啟、停機過程中。 三門峽電廠 2機采用布萊登汽封的初衷是解決機組振動問題，該機是在 99年 4月小修啟動過程中振動彎軸的，彎軸后汽封間隙達 2mm，揭缸配重后機組繼續(xù)投付運行，但振動較大。 事故狀態(tài)下，布萊登汽封所具有的被動安全性這一特點，是任何結構形式汽封無法比擬的。 深圳 9機最為典型，該機 2021 年布萊登汽封改造后，內效率提高了 %，其中由于布萊登汽封改造使機組增加出力 540kw，占總體大修效果的 71%。 改造項目審批程序計劃于 2021年 8月完成。 73B型機組采用開 發(fā)新型線，應用新型葉根 ， 靜、動葉全部采用變截面扭曲葉片 的設計，機組的各項性能的到提高，機組的設計熱耗為 。 （ 以上數(shù)據(jù)為湖南電力試驗研究院 2021年下半年測試數(shù)據(jù)） 西柏坡電廠＃ ＃ 2機組與我公司情況類似， 2021年和 2021年通過機組通流改造，機組的參數(shù)得到大幅度的改善。 西柏坡＃ 1機改造后經(jīng)過現(xiàn)場測試，高壓缸效率提高了 %,使發(fā)電煤耗下降 ／ ,如果由我公司目前的 78％提高到 86％（哈汽廠根據(jù)我公司的參數(shù)計算的結果），效率可提高 8％，發(fā)電煤耗可下降 ／ ；西柏坡＃ 1機中壓缸效率在改造后提高了 1%,使發(fā)電煤耗下降 ／ ，我公司可按此值計算。如果按照總投資 3416萬元， 。 九、項目部門上報意見 設備、材料明細表 1設備 單位：萬元 序號 名 稱 型 號 單位 數(shù)量 費用（萬元） 單價 總價 32 1. 高壓隔板套 73B 套 1 168 168 2. 高壓反向 1－ 12級隔板 73B 套 1 390 390 3. 高壓反向 1－ 12葉片 73B 套 1 390 390 4. 高壓反向 2－ 12及葉頂彈性汽封 73B 套 1 30 30 5. 高壓反向 1－ 12硬齒隔板汽封 73B 套 1 10 10 6. 高壓隔板套中分面螺栓 73B 套 1 5 5 7. 中壓正向 1－ 9級隔板 73B 套 1 390 390 8. 中壓正向 1－ 9級動葉 73B 套 1 270 270 9. 中壓 1－ 9級葉頂汽封 73B 套 1 45 45 10. 鐵素體汽封 套 1 5 5 11. 銅齒汽封 套 1 3 3 12. 調節(jié)級動葉 73B 套 1 150 150 13. 低壓缸通流改造 73B 套 1 1200 1200 14. 布萊登汽封 套 1 120 120 備注 按方案三實施的＃ 2機高中壓缸通流總體改造設備費用為 3176萬元 ，包含設計、保險、運輸?shù)荣M用。布萊登汽封改造預計可以可降低煤耗 ／ 因此，按照改造方案三，總的發(fā)電煤耗預計可下降 ／ 。 (二 )對投資回報等指標的分析計算： 方案三預計投資設備費用 3176 萬元。 目前 73B 型機組的實際運行熱耗基本可達到設計值，采用 73B型設計技術對 73 型機組進行改造勢必產(chǎn)生較好的效果，機組的高中壓缸通過改造后的缸效率可接近或達到設計值。 30 (二 )設計費 : 包含在乙方的設備費用內。 （二）工程計劃開竣工時間 : 2021年 4月～ 6月實施改造 （三）項目范圍 : 我公司＃ 2汽輪機高中壓缸本體、低壓缸本體。從已經(jīng)經(jīng)歷過大修揭缸的機組來看，最為顯著的特點是汽封無磨損， 不用更換任何汽封弧塊，其中包括機組振動事故狀態(tài)下揭缸。 03年 5月某電廠由于潤滑油管路斷油，致使 1— 10瓦全部燒毀，事故導致汽機、電機轉子不同程度的彎曲和轉子裂紋，低壓缸全部傳統(tǒng)軸封、高中低壓葉頂汽封嚴重破損，而高中壓缸布萊登汽封卻無任何碰摩，全部處于張開狀態(tài)。 高缸 大修前缸率 78． 03 80． 86 3． 97 0． 04 3． 93 65 大修后缸率 82． 00 80． 90 中缸 大修前缸率 89． 49 89． 47 1． 11 0． 50 0． 61 大修后缸率 90． 60 89． 97 25 布萊登汽封結構原理特點，很適應頻繁啟停的調峰機組，最為典型的例子是深圳南山電廠9機，該機布萊登汽封改造后，在 3年 16801小時運行中，卻歷經(jīng) 790余次啟動，而在此期間不同時期對軸封漏汽量的測試結果卻沒有增加，均低于設計值（見表 1）。 h，機組效率提高了 %，降低機組煤耗達 . (4)根據(jù)上述情況 ,保守估算 ,使用布萊登汽封可使機組煤耗降低 23g/kW 影響汽輪機通流效率主要因素有化學沉積、表面侵蝕、機械損傷、汽封漏汽，其中，汽封漏汽可占整個通流效率損失的 80%已上。因此，只對以下汽封 更換為布萊登汽封的經(jīng)濟性及安全性進行分析，對于采用蜂窩汽封一樣可以提高經(jīng)濟性： 包括高壓進汽平衡環(huán)汽封、中壓進汽平衡環(huán)汽封、高壓排汽平衡環(huán)汽封以及高中壓外缸調端內軸封、高中壓外缸電端內軸封。 西柏坡＃ 1機改造后經(jīng)過現(xiàn)場測試，高壓缸效率提高了 %,使發(fā)電煤耗下降 ／ ,如果由我公司目前的 78％提高到 86％（哈汽廠根據(jù)我公司的參數(shù)計算的結果），效率可提高 8％，發(fā)電煤耗可下降 ／ ，熱耗下降 133KJ／ ；西柏坡＃ 1機中壓缸效率在改造后提高了 1%,使發(fā)電煤耗下降 ／ ，我公司可按此值計算。在 73型機組的整體基礎采取 73B 的技術進行改造，技術上是可行，可產(chǎn)生預期的效果，提高機組的經(jīng)濟性。 經(jīng)過對機組的改造，使機組的整體性能的到提高，機組的缸溫差得到控制，蒸汽的泄漏量得到減少，機組的真空得到提高等。 73B機組相比 73型機組在本體上面進行了較多的改進。 ,達到或接近機組的設計值，提高機組安全穩(wěn)定性能。由于機組的整體效率低，機組在滿負荷時需要更多的蒸汽量，將進一步加劇凝結器的熱負荷，機組的真空無法保證，同時較低的真空又影響機組的負荷。 1. 2 高中壓缸部分結構設計不合理 ,內效率差 : 表－ 11為＃ ＃ 2機歷年來 300MW工況下的效率統(tǒng)計，所有數(shù)據(jù)來自湖南電力試驗研究院的機組熱力性能試驗報告。投產(chǎn)以來 ,低壓轉子末兩級葉片圍帶、拉筋常處于斷裂的運行狀態(tài)，期間曾對末兩級葉片的圍帶進行了加厚處理 ,在以后的多次檢查中發(fā)現(xiàn)，雖然斷裂區(qū)域已經(jīng)有所減少，但同樣會出現(xiàn)不同程度的斷裂情況 ,問題沒有從根本上得到解決。一～三段抽汽溫度比設計值偏高 13～ 16℃，存在一 定程度的超溫現(xiàn)象。另外中壓缸效率設計值不含閥門損失，而試驗工況含閥門損失，這也是中壓缸效率試驗值（ %）低于設計值（ %）的一個原因。大修后額定工況下的試驗熱耗為 kJ/kWh，修正后的熱耗為 kJ/kWh，大修后比大修前熱耗下降了 kJ/kWh，熱耗下降明顯。 2021年根據(jù)西柏坡電廠改造成果的反饋，公司再次組織部分技術人員到西柏坡電廠、哈汽公司、鐵嶺電廠進行相關調研。 (四 )調查研究的主要依據(jù)、過程及結論 : 我公司＃ ＃ 2機組為哈汽公司早期生產(chǎn)的 73型機組，該機型高中壓缸效率低、抽汽參數(shù)嚴重超標、經(jīng)濟性差、安全可靠性低，尤其設備經(jīng)過多年運行的損耗，該問題進一步突出，已嚴重制約我公司可持續(xù)性發(fā)展。 從安全的角度來看 我公司＃ 2汽輪機末兩級葉片圍帶和拉金經(jīng)常斷裂，其主要表現(xiàn)有如下形式： ? 圍帶斷裂的區(qū)域，拉金也同時發(fā)生斷裂。根據(jù)我們的調研，其他同型號機組的問題基本相似。另外，國內同類型的機組絕大部分已經(jīng)將末兩級葉片進行了更換，沒有進行更換的機組如渭河電廠、哈三電廠等，在機組運行中還出現(xiàn)過末兩級葉片斷裂的情況，損失慘重。據(jù) 199 2021年度所公布的各項技術指標，國內進口己投運的日本三菱公司機組，平均負荷率 ％，非計劃停運 409h，等效強迫停運率 %，等效可用系數(shù) %，廠用電率 ％，補水率 ％，凝汽器真空度 ％，鍋爐效率 ％，供電煤耗率()。 國產(chǎn)引進型 300MW機組和日本三菱公司引進西屋公司技術經(jīng)優(yōu)化改進制造的 350MW機組屬同類型機組。如 2021 年＃ 2 機組 B級檢修時對低壓末級葉片和圍帶進行檢查發(fā)現(xiàn)低壓轉子末級拱形圍帶斷裂 6處，圍帶飛脫 2處，拉金斷裂4處。機組經(jīng)過 10多年的運行，由于設備的不斷損耗，這些問題目前變得尤為突出。我公司＃ 1機改造后，高加進汽參數(shù)基本達到了設計要求。 為了解決機組末兩級葉片圍帶、拉筋易斷裂的安全性問題，根據(jù)哈爾濱汽輪機廠 73B型機組良好的運行穩(wěn)定性和成功的經(jīng)驗，我公司低壓轉子末兩級葉片有必要改為 73B型機組的自帶冠結構形式。渭河電廠共計 4臺 300MW機組，其中＃ ＃ 4機組為上汽生產(chǎn)的四缸四排汽機組，＃ ＃ 6機組與我公司同類型哈汽公司生產(chǎn) 73型機組，存在與我公司類似的問題， 02年該廠對＃ 6機組的高壓缸調節(jié)級汽封和隔 板汽封進行改造，機組高壓缸的效率有較大的幅度提高，但機組的各段抽汽參數(shù)與設計值相差較遠，沒有從根本解決問題。大修前、后額定工況試驗計算結果與設計值對比分析 如下： 表 8 項 目 單位 改造前設計值 改造后設計值 大修前 2021． 6． 9 大修后 2021． 7． 9 主蒸汽壓力 MPa 主蒸汽溫度 ℃ 537 537 534． 29 主蒸汽流量 t/h 1009． 6 高排汽壓力 MPa 高排汽溫度 ℃ 356． 99 再熱蒸汽壓力 MPa 再熱蒸汽溫度 ℃ 537 537 534． 79 中排汽壓力 MPa 中排汽溫度 ℃ 334． 337 排汽壓力 Kpa 7． 487 給水流量 t/h 954． 461 給水溫度 ℃ 274 272． 68 試驗電功率 MW 300 294． 237 試驗熱耗率 kJ/ 8818． 29 試驗汽耗率 g/ 二類修正后功率 MW 304． 981 二類修正后熱耗率 KJ/ 8646． 52 高壓缸內效率（設計不含閥門損失，試驗含閥門損失） % 中壓缸內效率（設計不含 % 10 閥門損失，試驗含閥門損失） 1熱耗率 1機組大修前 (2021年 06月 09日 )額定工況試驗熱耗為 ，修正后的熱耗率為。 中壓缸效率變化不大的一個重要原因是：由于大修前汽輪機高中壓合缸部分高壓前軸封至中壓缸的漏汽量比大修后要大，這部分蒸汽降低了實際進入中壓缸通流部分的進汽溫度，使得大修前試驗測量的中壓缸效率值產(chǎn)生一個不真實的提高量，而大修后漏汽量的減少，在試驗計算數(shù)據(jù)上降低了大修所獲得的部分收益。 5 改造前后監(jiān)視段參數(shù)對比分析（負荷 300MW，真空 ）： 項目 ＃ 1抽 ＃ 2抽 ＃ 3抽 ＃ 4抽 ＃ 5抽 ＃ 6抽 ＃ 7抽 ＃ 8抽 參數(shù)分類 壓力 溫度 壓力 溫度 壓力 溫度 壓力 溫度 壓力 溫度 壓力 溫度 壓力 溫度 壓力 溫度 單位 Mpa ℃ Mpa ℃ Mpa ℃ Mpa ℃ Mpa ℃ Mpa ℃ Mpa ℃ Mpa ℃ 改造前設8 383.4 3 316.5 01 432.4 11 334.3 86 230.5 5 139.4 59/0/87.60/0/65. 12 計值 .0641 7 .0253 2 改造后設計值 5． 883 382． 6 3． 628 316． 4 1． 679 435． 5 0． 853 340． 2 0． 3544 236． 8 0． 132 138． 7 0． 06398 87． 6 0． 02524 65． 2 大修前實際值 414 359 454 330.6 244.3 169.9 2 5 大修后實際值 395.7 332.6 449.18 335.57 255.76 186.09