【正文】 32 利用燃燒器所產(chǎn)生的 CO2廢氣，清洗煙道中殘存的 O2以保證安全。 Q13— 車間備用的盛鋼桶數(shù)，取盛鋼桶總數(shù)的 10～ 20%，取 10%；； A— 車間每晝夜出鋼爐數(shù)； T1— 每爐鋼使用盛鋼桶的作業(yè)時間，即周轉時間（ min），取 260min； t— 每個冷修盛鋼桶修理周轉時間（ h），取 44h； F— 盛鋼桶 使用壽命，視盛鋼桶容量、包襯材質及修砌方式等而不同，取內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 35 20； 鋼包質量計算 盛鋼桶質量可由上述已經(jīng)確定的主要尺寸參數(shù)與選材可較粗略地算出盛鋼桶的質量。 鐵水供應 ： 所建為 250t 的大型轉爐，所以采用混鐵車。 原料跨廠房的高度 ： 吊車軌面標高應保證能將鐵水包中的鐵水全部兌入轉爐。 a 值 的關系式為 ： a=R+rl1l2=4340+202022001540=2600 ㎜ = （ 82） 式中 ： R— 轉爐傾動到 30176。后者煙道傾角較大，不易積灰，但高位料倉的標高應提高。 爐子跨各層平臺的布置 爐子跨內設備較多，根據(jù)它們的安裝、維修以及操作要求，分別設置不同 高度的平臺。寬度取 24m。在此我對張芳老師表示深深地感謝！ 大學的四年生活馬上要結束了，最后我感謝在這四年里教授和幫助過我的所有的老師同學，祝你們在以后的工作學習當中一切順利，天天開心！ 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 43 畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權說明 原創(chuàng)性聲明 本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設計（論文），是我個人在指導教師的 指導下進行的研究工作及取得的成果。 作者簽名： 日期： 年 月 日 學位論文版權使用授權書 本學位論文作者完全了解學校有關保留、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向國家有關部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工程字書寫，不準用徒手畫 3）畢業(yè)論文須用 A4 單面打印，論文 50 頁以上的雙面打印 4）圖表應繪制于無格子的頁面上 5）軟件工程類課題應有程序清單，并提 供電子文檔 1）設計（論文） 2）附件：按照任務書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復印件）次序裝訂 。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。 參考文獻 [2] 馮捷 等 .轉爐煉鋼生產(chǎn) [M]，北京 ： 冶金工業(yè)出版社 .2020： 5. [10] 劉德明 .轉爐煉鋼新技術 (二 )[J]. 鋼鐵冶煉新技術講座之五 .2020.(2)： 57. [12] 盧 凱等 .250t轉爐生產(chǎn)用氧實踐 [J]. 煉 鋼 . 2020， 24(5)： 1～ 4. [14] 王令福 .煉鋼設備及車間設計 [M]，北京 ： 冶金工業(yè)出版社 .2020： 135 [16] 左康林等 . 轉爐副槍測量與成分預報技術 [J].煉鋼 .(2)： 59～ 61. [19] 陳志斌 . 國內轉爐煤氣回收利用技術的現(xiàn)狀及發(fā)展 [J]. 冶金動力 .2020.(1)： 9～12. [21] 于華財 . 轉爐擋渣出鋼技術的探討 [J]. 本鋼技術 .2020.(4)： 13～ 15. [23] 李小明等 . 轉爐濺渣護爐技術的發(fā)展及現(xiàn)狀 [J]. 鑄造技術 . .2020.(8)： 1140～1143. 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 42 [26] 王玉生等 . 250t 轉爐煙氣干法除塵工藝應用 [J]. 煉 鋼 .(6)： 70～ 73. [29] 李傳薪 .鋼鐵廠設計原理 [M].北京：冶金工業(yè)出版社， 2020. 致 謝 這次畢業(yè)設計終于完成了，本次設計讓我受益匪淺，不僅對專業(yè)知識有了更好的掌握，而且 通過這次設計讓我對 Word 和 CAD 操作有了很好的學習。 （ 3)爐子跨吊車軌面標高 H(m) 由于本設計轉爐氧槍配有副槍，爐子跨的吊車軌面標高應以副槍卷揚系統(tǒng)的導向輪最高點來確定。此外，還應考慮兩相鄰轉爐的操作條件，爐子跨的總長度一般與原料跨長度取其。散狀料的各個高位料倉一般是沿爐子跨縱向布置，在其頂部有分配皮帶機或振動管通過，因此，高位料倉只能布置在緊靠固定煙道的前面或后面。 (1)轉爐在橫向上的位置。 原料跨廠房的寬度取決于轉爐容量及工藝布置，一般在 21～ 27m 之間。 原料跨間布置 在原料跨間內主要完成兌鐵水、加廢鋼和轉爐爐前的工藝操作。桶壁一般選 14～ 28 ㎜，桶底用 18～ 35 ㎜的鋼板焊制或銜接。 靜電除塵器效率高 ，可達到 %，而且 除塵效率 穩(wěn)定，不受氣量波動的影響，最適合于捕集小于 1μm的煙塵，處理氣體量大，阻力損失小 （一般在 300Pa 以下） 。= ㎜ 所以本設計固定煙罩直徑 D1取 4000 ㎜。本設計采用 LT 法干法除塵系統(tǒng)。 煙塵的特征 （ 1） 煙塵的來源 在氧氣轉爐熔池反應區(qū)內，局部溫度可達 2500～ 2800℃ ，使一定數(shù)量的鐵和鐵氧化物蒸發(fā)，并夾帶部分散料粉塵和渣粒，組成煙塵，隨爐氣排出。缺點是稱量及下部給料器的作業(yè)頻率太高，出現(xiàn)臨時故障時會影響生產(chǎn)。高位料倉的橫截面一般為矩形，上部為長方體，下部為四角錐形。 （ 2） 廢鋼堆場面積 廢鋼間面積的大小決定于廢鋼需要的堆存用的面積、鐵路條數(shù)、料槽位置及稱量 設備占用的面積，高度取決于工藝操作所需要的吊車軌面標高。 參照盛鋼桶尺寸計算，選取鐵水包全高為 4759 ㎜，空鐵水包重 ，其它數(shù)據(jù)兼同鋼包。 同理，外層鋼管內徑 6 . 8 9 . 24dF4d 22233 ??????? ?? 外 （ 415） 選取外層鋼管 d3 外 =φ280㎜ 8 ㎜。綜合考慮選取 β=15176。 ④ 計算吼口直徑。本設計選取 2座 26000m3/h 的制氧機。 轉爐爐體金屬構件設計 轉爐金屬構件是指爐殼、支承裝置（托圈與耳軸）和傾動機構。min）。 轉爐主要尺寸參數(shù)的確定和計算 （ 1）爐容比 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 14 爐容比取 （ 2）熔池尺寸計算 ① 熔池直徑 D 41301812060..1tGKD ????? mm； （ 31） 式中 ： G— 新爐金屬裝入量，取公稱容量 120t； t— 平均每爐鋼純吹氧時間， min，（取 18min）； K— 系數(shù)（取 ） D— 熔池直徑， mm； ② 熔池深度 h ）池3(m ??? （ 32） ）池 ( mm 1 5 4 9 . 7 2 3 ??? （ 33） 式中 ： V 池 — 轉爐熔池有效容積， m3 ； T— 轉爐內鋼水密度，取 ； (3) 爐帽尺寸計算 ① 爐帽傾角 θ： 取 θ=60? ② 爐口直徑 d 口 ： d 口 =（ ～ ） D (34) 本設計取 d 口 ==4130= ③ 爐帽高度 H 帽 ： a ndD21H ??? 口口帽 ）（ ?㎜ （ 35） 式中 H 口 — 爐口直線段高度，取 H 口 =300 ㎜ ： ④ 爐帽總容積 V 帽 ： 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 15 222 ??????? 口口口口口帽帽 ）（）（ ?? m3 （ 36） （ 4) 爐身尺寸計算 ① 爐身體積 V 身 ： 取爐容比為 VT=T=120= （ 37） V 身 =VTV 帽 V 池 = （ 38） 式中 ： VT— 轉爐有效容積， m3； ② 爐身高度 H 身 ： 5 1 9 0 . 4D VVV4DV4H 2T2 ???? ?? ）（ 池帽身身 ㎜ (39) （ 5）出鋼口尺寸的確定 ① 出鋼口中心線水平傾角 θ1： 取 θ1=0176。 本設計取用 100 ㎜ 。 爐襯組成及厚度確定 通常爐襯由永久層、填充層和工 作層。 （ 8） 增加爐殼鋼板厚度 在爐身取鋼板厚為 ，而在爐底和爐帽分別都取為 。 確定爐容比時應綜合考慮。出鋼口直徑?jīng)Q定著出鋼時間，隨爐子容量不同而異。因此爐帽高度 H 帽為： a n)(21t a n)(21 ????????口帽 θ HdDH ???? =+ = 爐帽總容積 V帽為： 口口帽帽 ππ HddDdDHHV 222 4))((12 ???? ))((12 222 ???????? ?? 4 ?????? =+ = （ 5） 出鋼口 尺寸 出鋼口內口一般都設在爐帽與爐身交界處，以使轉爐出鋼時其位置最低，便于鋼水全部出凈。在滿足順利兌鐵水和加廢鋼的前提下，應適當減小爐口直徑，以減少熱損失。 爐帽傾角 θ。 因為所取為筒球型轉爐，所以通常球缺體的半徑 R 為熔池直徑 D 的 ～ 倍。我國 30t 以下的轉爐采用較多。熔池由球缺體和倒截錐體兩部分組成。 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 9 nq=4368000247。從結構、性能及技術參數(shù)上看，設計方案先進合理，產(chǎn)品性能優(yōu)良可靠。 轉爐煉鋼技術發(fā)展趨勢 隨著鋼鐵行業(yè)的日益發(fā)展，各地的鋼鐵企業(yè)不斷合并重組，為了適應對鋼品種的要求，降低生產(chǎn)成本，提高生產(chǎn)效 率，減少能耗和生產(chǎn)成本，保護環(huán)境，現(xiàn)代轉爐煉鋼不斷采用各種轉爐新技術，如：鐵水預脫硫技術、水冷爐口技術、頂?shù)讖秃洗禑捈夹g、煙氣除塵及煤氣回收利用技術、擋渣出鋼技術、內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 5 濺渣護爐技術和終點控制技術等，使轉爐實現(xiàn)了自動化、高效化、節(jié)能化、壽命長壽化、鋼種多樣化、環(huán)境友好化 [11]。 b、 連鑄坯直接軋制 , 有利于節(jié)能，降低生產(chǎn)費用。 鐵水脫硫預處理的技術進步 近幾年，國內大力發(fā)展鎂脫硫鐵水預處理工藝，先后引進了美國、歐洲和俄羅斯的鐵水脫硫工藝，比較了混合噴吹法、復合噴吹法和 純鎂噴吹法三種工藝。少數(shù)關鍵品種鋼材仍依賴進口，高強度、耐腐蝕、長壽命、減量化等高性能產(chǎn)品研發(fā)和生產(chǎn)技術水平有待進一步提高。 為了更加詳細說明轉爐車間設計中的一些工藝及設備結構，本設計穿插了圖形，為能夠明確、直觀的介紹了轉爐煉鋼車間的工藝布置。最后對轉爐車間設計的環(huán)境和安全要求進行說明。我國鋼材產(chǎn)品實物質量整體水平仍然不高，只有約30%可以達到國際先進水平，產(chǎn)品質量不穩(wěn)定，下游行業(yè)尚不能高效科學使用鋼材。大中型轉爐是今后主流爐型，目前，絕大多數(shù)大中型轉爐均采用鐵水預處理、爐外精煉、計算機終點動態(tài)控制等先進技術，裝備精良，工藝流程先進 [3]。 （ 5）連鑄新工藝 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 4 a、連鑄坯熱送熱裝技術，其利用鑄坯的物理熱，節(jié)約能耗； 提高成材率，節(jié)約金屬消耗；簡化生產(chǎn)工藝流程，節(jié)約生產(chǎn)費用，減少工序，縮短生產(chǎn)周期；提高了產(chǎn)品質量，采用無缺陷鑄坯軋制 [8]。 （ 4）鋼渣水淬、風淬、盤潑水冷等工藝實現(xiàn)鋼渣的處理及利用。 結論 120t轉爐本體部分結構合理，功能齊全，技術先進，具備當今世 界一流水平，其中許多技術及結構在國內還是首次應用，轉爐的整個冷卻系統(tǒng)，在設計中考慮的十分周全，冷卻點分布很廣，可大大延長設備的使用壽命。 每一座吹煉轉爐的年出鋼爐數(shù) N 為 ： 112 T 3 6 51 4 4 0T T1 4 4 0N ????? 1 6 1 838 %843 6 51 4 0 ???? （ 21） 式中 ： T1— 每爐鋼的平均冶煉時間， 取 38min； T2— 一年的有效作業(yè)天數(shù)， d； 1440— 一天的日歷時間， min； 365— 一年的日歷天數(shù)， d； η— 轉爐的作業(yè)率，取 84%； 表 2— 1 轉爐冶煉周期和吹氧時間推薦值 轉爐公稱噸位 /t ＜ 30 30～ 100 ＞ 100 備 注 冶煉周 期 / m i n 28～ 32 32～ 38 38～ 45 結合供氧強度、鐵水成分和所煉鋼種等具體條件確定 吹氧時間 / m i n 12～ 16 14～ 18 16～ 20 轉爐車間年產(chǎn)鋼水量 ： W=nNq （ 22） 式中 ： W— 轉爐車間年產(chǎn)鋼水量， t； 4368000 n— 轉爐車間經(jīng)常吹煉爐子座數(shù)； 取 3 座 N— 每一座吹煉爐的年出鋼爐數(shù)； 爐 q— 轉爐公稱容量， t。 （ 2）錐球型。在裝入量和熔池直徑相同