freepeople性欧美熟妇, 色戒完整版无删减158分钟hd, 无码精品国产vα在线观看DVD, 丰满少妇伦精品无码专区在线观看,艾栗栗与纹身男宾馆3p50分钟,国产AV片在线观看,黑人与美女高潮,18岁女RAPPERDISSSUBS,国产手机在机看影片

正文內容

連鑄設計任務書(存儲版)

2024-10-04 19:28上一頁面

下一頁面
  

【正文】 要求打印成冊 。 遼寧科技學院課程實踐 IV 課程實踐內容及要求: 指導教師: (簽字) 年 月 日 注:本頁可以附頁 ………………………..……… 裝 訂 線 ……..………………………… 遼寧科技學院課程實踐 V 課程實踐評語: 成績: (五級分制) 指導教師: (簽字) 年 月 日 遼寧科技學院課程實踐 VI 摘 要 本文著重介紹了 380t轉爐設備先進技術結構在 大 型轉爐上 的應用,對 380t轉爐設備進行了簡要設計計算與理論研究。本設計選用的爐容比為 熔池尺寸的計算 ( 1)熔池直徑 D 可按以下經(jīng)驗公式確定: tGKD? (81) 式中 D—— 熔池直徑, m; G—— 新爐金屬裝入量, t,可取公稱容量; K—— 系數(shù),參見表 11; t —— 平均每爐鋼純吹氧時間, min,參見表 12。小爐子取上限,大爐子取下限。通常又下面的經(jīng)驗式確定: 出d = ???? G = 式中 G—— 轉爐公稱容量, t。 底部供氣構件設計 本設計為增加廢鋼型頂?shù)讖秃洗禑挿?。永久層緊貼爐殼,修爐時一般不予拆除。 轉角半徑 SR1=SR2≤ δ 身 =950mm SR3= 底 =1025= SR1爐殼帽錐與直筒段相接處轉角半徑; SR2爐殼池錐與直筒段相接處轉角半徑; SR3爐殼池錐與爐底球冠連接處轉角半徑; δ 身 、 δ 底 分別為爐身、爐底的襯磚總厚度。噴頭出口馬赫數(shù) M 是噴頭設計的另一個 重要參數(shù),目前國內外氧槍噴頭出口馬赫數(shù) M 多選用 左右。 參照同類轉爐氧槍使用情況,對于 380t轉爐噴孔數(shù)取 7孔,能保證氧氣流股有一定的沖擊面積與沖擊深度,熔池內盡快形成乳化區(qū),減少噴濺,提高成渣速度和改善熱效率。 圖 141 氧槍示意圖 中心氧管內截面積: oVqvA 工?0 ( 12) 式中 0A —— 中心氧管內截面積, m2 ; qv工 —— 管內氧氣工況流量, m3 /s; oV —— 管內氧氣流速, m/s,一般取 40~ 50m/s。為保證氧槍正常吹煉和提高槍齡,必須對氧槍受熱狀態(tài)進行正確分析,才能設計出良好的氧槍水冷系統(tǒng)。氧槍槍身下部必然會凝結一層爐渣。 ⑤ 眼罩中的高溫煙氣也對氧槍進行輻射傳熱。如大片鋼水直接沖刷氧槍便是這種情況。因此,氧槍升降機構和更 換裝置應具有以下特性。當氧槍進入爐口后,爐子不能做任何方向的傾動。 (3)安全裝置 ① 斷電事故保證裝置。該裝 置主要由橫移小車、橫移小車傳動裝置及氧槍升降裝置組成。他嚴肅的科學態(tài)度,嚴謹?shù)闹螌W精神,精益求精的工作作風,深深地感染和激勵著我。 t) 供氬強度 m3/(min (4)氧槍更換裝置 換槍裝置的作用是在氧槍損壞時,能在最短時間內將備用氧槍換上投入工作。 (2)升降小車與固定導軌 升降小車在固定導軌引導下,一方面使得氧槍嚴格沿垂線升降,另外亦可減輕吹煉時氧氣流不穩(wěn)定所造 成的管體振動。為了保證安全生產,氧槍升降機構設有下列安全連鎖裝置。 ( 2)冷卻水阻力計算: 中 層 管 長 9 0 % = 9 0 % 2 1 . 7 3 0 = 1 9 . 5 5 7 ( m )jLH? ? ?槍 ,外層管長8 0 % = 8 0 % 2 1 . 7 3 0 = 1 7 . 3 8 4 ( m )pLH? ? ?槍 ,冷卻水進水實際流速 /jV m s? ,出水實際流速 /pV m s? , 底部間隙處水速 8/hV m s? , 180176。至于燒搶則是遼寧科技學院課程畢業(yè)設計 (論文 ) 17 瞬間的局部巨大熱流所引起的。 ④ 在氧氣射流沖擊下,大量金屬飛濺,一部分作用于噴頭端面,一部分為氧氣射流所吸引,沖刷噴頭外壁和同噴頭相連的槍身外管壁。實測表明,泡沫渣高度可達爐膛高度的三分之二。 ? ? ? ?? ? ? ? 6 0 0 300 22 ????? πjv 符合要求 同理,外層鋼管內徑 mmcmdAd p 36 036 38 )(4 2223 ??????? ?? 外 根據(jù)標準熱軋無縫鋼管產品規(guī)格選取外層鋼管為 mmmm 2040 2 ?? 。參見圖 141。 (1) 計算氧流量 取每噸鋼耗氧量為 57 3m ,純吹氧時間為 18min,出鋼量按公稱容量 380t計算,則通過氧槍的氧流量: 1 2 0 318 3 8 057 ????? 吹氧時間 出鋼量每噸鋼耗氧量vq( 3m /min) (2) 選用噴孔出口馬赫數(shù)與噴孔數(shù) 馬赫數(shù)確定原則已如前述。本設計取 57m3/t. (2) 噴頭孔數(shù) 現(xiàn)代轉爐氧槍都用多孔噴頭,本設計采用 七 孔噴頭。 爐殼厚度 爐殼內徑為 D 殼內 =+(++) 2=(m) 爐殼內型高度為 H 殼內 =(++)+=(m) 綜上所述,轉爐總高 總H : 總H =12874+75=12949mm; 轉爐外殼直徑: 殼D =9022+85 2=9192mm。 ② 永久層:一般用燒成鎂磚或高鋁磚。角。爐帽高度為: ?帽H 口HdD ?? ?ta n)(21 0 (84) =( ) tan65176。 爐帽傾角 ? 一般為 60176。由于頂?shù)讖痛缔D爐吹煉過程比較平穩(wěn),產生泡沫渣的量比頂吹轉爐要少得多,噴濺少,因此其爐容比比頂吹轉爐小,但比底吹轉爐要稍大。 2.本任務書一式兩份(可復?。?,原件在畢業(yè)設計(論文)手冊中,復印件由學生保 存。 獨立按時完成設計任務,遵守紀律 。 介紹了氧槍噴頭在煉鋼過程中的應用和設計氧槍的計算過程和步驟 ,并對設計結果進行分析畫出轉爐及氧槍噴頭的簡圖。 遼寧科技學院課程畢業(yè)設計 (論文 ) 3 表 11 系數(shù) K 的推薦值 轉爐容量 /t < 20 30~ 50 5
點擊復制文檔內容
畢業(yè)設計相關推薦
文庫吧 www.dybbs8.com
備案圖鄂ICP備17016276號-1