【正文】 這是試模首先應(yīng)當(dāng)解決的問題。 6 注射機(jī)有關(guān)參數(shù)的校核 模具參數(shù)的校核 模具閉合高度的確定 模具閉合高度的確定。 一般注射到模具內(nèi)的塑料溶體的溫度為200 度左右 ， 熔體固化成為塑料后 ， 從 60 度左右的模具中脫模 ， 溫度的降低是依靠在模具內(nèi)通入的冷卻水來實(shí)現(xiàn) 。排氣槽的作用是把型腔和型芯周圍空間內(nèi)的氣體以及熔料產(chǎn)生的氣 體排到模具之外。 計(jì)算： S 平均 =[（ Smas－ Smin ） /2 ] 100% =[（ %－ %） /2] =% 型腔 徑向 工作尺寸的計(jì)算 (Lm)+δ z=[(1+S)LsX△ ]+δ z （ 42） 式中 : Ls 塑件外型徑向基本尺寸的最大尺寸（ mm） Lm 計(jì)算出的 型腔徑向尺寸（ mm） X修正系數(shù)，取 ～ △ 塑件公差 （ mm） δ z模具制造公差，?。?1/3～ 1/4）的塑件公差 （ 1） LS=76mm 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm)+δ z=[(1+S)LsX△ ]+δ z =[(1+%) ] +δ z =+ mm （ 2） LS=60mm 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm)+δ z=[(1+S)LsX△ ]+δ z =[(1+%) ] +δ z =+ mm 27 型腔深度工作尺寸的計(jì)算 (Hm)+δ z=[(1+S)HsX△ ]+δ z （ 43） 式中 : Hm 塑件外型徑向基本尺寸的最大尺寸（ mm） X修正系數(shù)，取 ～ △ 塑件公差 （ mm） δ z模具制造公差，?。?1/3～ 1/4）的塑件公差 （ 1） HS=16mm 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Hm)+δ z=[(1+S)HsX△ ]+δ z =[(1+%) ] +δ z =+ mm 型芯徑向工作尺寸的計(jì)算 (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z （ 44） 式中 ： Ls 塑件內(nèi)型徑向尺寸的最大尺寸（ mm） Lm 計(jì)算出的型芯徑向尺寸（ mm） X修正系數(shù)，取 ～ △ 塑件公差 （ mm） δ z模具制造公差，取（ 1/3～ 1/4）的塑件公差 （ 1） LS=6mm 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 6+ ] – δ z =– （ 2） LS=64mm 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 64+ ] – δ z =– （ 3） LS=70mm 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 70+ ] – δ z =– 28 （ 4） LS=4mm 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 4+ ] – δ z =– （ 5） LS=40mm 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 40+ ] – δ z =– （ 6） LS=68mm 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Lm) – δ z=[(1+S)Ls+X△ ] – δ z =[(1+%) 68+ ] – δ z =– 型芯高度工作尺寸的計(jì)算 (Hm) – δ z=[(1+S)Hs+X△ ] – δ z （ 45） 式中 ： Hm 塑件內(nèi)型徑向基本尺寸的最大尺寸（ mm） X修正系數(shù)，取 ～ △ 塑件公差 （ mm） δ z模具制造公差，?。?1/3～ 1/4）的塑件公差 （ 1） LS=5mm 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Hm) – δ z=[(1+S)Hs+X△ ] – δ z =[(1+%) 5+ ] – δ z =– （ 2） LS= 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Hm) – δ z=[(1+S)Hs+X△ ] – δ z =[(1+%) + ] – δ z =– （ 3） LS= 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = mm δ z=1/3 △ = (Hm) – δ z=[(1+S)Hs+X△ ] – δ z =[(1+%) 5+ ] – δ z =– （ 4） LS= 查文獻(xiàn) 【 14】 得 △ = δ z=1/3 △ = (Hm) – δ z=[(1+S)Hs+X△ ] – δ z =[(1+%) + ] – δ z =– 抽芯距的計(jì)算 29 根據(jù)動(dòng)力來源的不同，側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu) 一般可分為機(jī)動(dòng)、液壓或氣動(dòng)以及手動(dòng)等三大類型。導(dǎo)柱與導(dǎo)套的配合采用 H7/f7，導(dǎo)柱與模板采用 H7/k6，導(dǎo)套與模板采用H7/n6。 3． 支承柱 對于較大或大型模具 ,為防止動(dòng)模板變形而加設(shè)支撐柱 ,一般要求支撐柱高出墊塊～ 以補(bǔ)償支撐柱本身受壓變形。此次設(shè)計(jì)主要用到的支承零部件如下： 1． 墊塊 墊塊的作用主要是在動(dòng)模板與動(dòng)模座板之間形成推出機(jī)構(gòu)所需的動(dòng)作空間。 注射模的標(biāo)準(zhǔn)模架 模架是注射模的骨架和基體，通過它將模具的各個(gè)部分有機(jī)地聯(lián)系成為一個(gè)整體。 （ 4） 對帶有側(cè)向抽芯的模具，推桿位置應(yīng)盡量避開側(cè)向型芯，否則需設(shè)置推桿先復(fù)位裝置。 （ 3） 機(jī)構(gòu)簡單動(dòng)作可靠 推出機(jī)構(gòu)應(yīng)使推出動(dòng)作可靠、靈活，制造方便，機(jī)構(gòu)本身要有足夠的強(qiáng)度、剛度和硬度，以承受推出過程中的各種力的作用，確保塑件順利脫模。 推出機(jī)構(gòu)按推出元件的類別可分為推桿推出、推管推出、推件板推出等。 采用鑲塊式優(yōu)點(diǎn)： （ 1） 冷卻充分利于模具溫度的控制。是指構(gòu)成模具型腔 的零件。 （ 9） 注入模穴各部份的膠料應(yīng)盡量平均 . （ 10） 注入工模的膠料 ,在注料過程的各階段 ,都應(yīng)保持統(tǒng)一而穩(wěn)定的流動(dòng)前線 . （ 11） 應(yīng)考慮可能出現(xiàn)焊痕 ,氣泡 ,凹穴 ,虛位 ,射膠不足及噴膠等情況 . （ 12） 應(yīng)盡量使除水口操作容易進(jìn)行 ,最好是自動(dòng)操作 . （ 13） 澆口的位置應(yīng)與各方面配合 ： 4． 澆口 澆口是一條橫切面面積細(xì)小的短槽 ,用以連接流道與模穴 .橫切面面積所以要小 ,目的是要獲得 以下效果 : （ 1） 模穴注不久 , 澆口即冷結(jié) . （ 2） 除水口簡易 . （ 3） 除水口完畢 ,僅留下少許痕跡 （ 4） 使多個(gè)模穴的填料較易控制 . （ 5） 減少填料過多現(xiàn)象 . （ 6） 澆口尺寸 澆口的尺寸可由橫切面積和澆口長度定出 ,下列因素可決定澆口最佳尺寸 : （ 1） 膠料流動(dòng)特性 （ 2） 模件之厚薄 （ 3） 注入模腔的膠料量 （ 4) 熔解溫度 （ 5） 工模溫度 澆注系統(tǒng)的平衡 對于中小型塑件的注射模具己廣泛使用一模 兩 腔的形式，設(shè)計(jì)應(yīng)盡量保證所有的型腔同時(shí)得到均一的充填和成型?？傊顾芗哂辛己玫男阅芘c外表，一定要認(rèn)真考慮澆口位置的選擇，通常要考慮以下幾項(xiàng)原則： （ 1） 盡量縮短流動(dòng)距離。限制性澆口一方面通過截面積的突然變化，使分流道輸送來的塑料熔體的流速產(chǎn)生加速度，提高剪切速率，使其成為理想的流動(dòng)狀態(tài)，迅速面均衡地充滿型腔，另一方面改善塑料熔體進(jìn)入型腔時(shí)的流動(dòng)特性，調(diào)節(jié)澆口尺寸，可使多型腔同時(shí)充滿，可控制填充時(shí)間、冷卻時(shí)間及塑件表面質(zhì)量，同時(shí)還起著封閉型腔防止塑料熔體倒流，并便于澆口凝料與塑件分離的作用。 （ 2） 澆口位置的選擇 ,應(yīng)使塑料充模流程最短 ,以減少壓力損失 。為了便于加工及凝料脫模，分流道大多設(shè)置在分型面上，分流道截面形狀一般為圓形梯形 U 形半圓形及矩形等， 工程設(shè)計(jì)中常采用梯形截面加工工藝性好，且塑料熔體的熱量散失不大，流動(dòng)阻力流動(dòng)性較低，根據(jù)相關(guān)經(jīng)驗(yàn)，我們分流道的截面半圓半徑為 。唧咀的規(guī)格有 Φ12 mm， Φ16 mm ， Φ20 mm等幾種。主流道前端以襯套的下端相接，流道的表面粗糙度 Ra≤ m。 （ 3）有利于型腔氣體的排出，澆注系統(tǒng)應(yīng)能順利地引導(dǎo)塑料熔體充滿型腔的各個(gè)部分，使?jié)沧⑾到y(tǒng)及型腔中原有的氣體能有序的排出，避免充填過程中產(chǎn)生紊流或渦流，也避免因氣體積存而引起凹陷，氣泡，燒焦等塑件的成形缺陷。 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 所謂的澆注系統(tǒng)是指注射模從主流道的始端到型腔之間的熔體進(jìn)料通 .澆注系統(tǒng)可分為普通流道澆注系統(tǒng)和無流 道凝料 澆注系統(tǒng) 。 溫度控制 ： 在 每一次注塑循環(huán)中，塑料流過熱嘴的嘴尖時(shí)，會(huì)產(chǎn)生剪切力，使嘴尖的溫度因而升高。 閥澆口熱流道系統(tǒng)塑料模具結(jié)構(gòu)最復(fù)雜。 熱流道附件通常包括：加熱器和熱電偶、流道密封圈、接插件及接線盒。 在 盒塑料的模具 設(shè)計(jì)中，注射模具只有一個(gè)分型面，分型面的形狀采用平直分型面，將分型面選在塑件外形最大輪廓處 ， 并使塑件在開模后留在動(dòng)模一側(cè)，有利于塑件的順利脫模，分型面的選擇保證了塑件的尺寸精度和表面質(zhì)量，有利于模具的加工，有利于排氣，符合設(shè)計(jì)原則。 圖 32： 把分型面設(shè)置在下端平面 BB面作為分型面，如圖 32所示。 12 （ 2）選擇在塑件的最大外形輪廓處。 優(yōu)點(diǎn)： （ 1） 保證產(chǎn)品的精度要求； （ 2） 冷卻系統(tǒng)便于設(shè)置冷卻系統(tǒng)； （ 3） 工藝參數(shù)易于控制； 脫模斜度的設(shè)計(jì) 設(shè)定一定的脫模斜度有利于減少抽芯力的大小，防止在抽芯過程中對制件的拉裂。開模時(shí)，動(dòng)模和定模分離分離以便取出塑料制品。 表 22 注射機(jī)的參數(shù) 型 號 XSZ60 額定注射量 60 柱塞直徑 /mm 38 注射壓力 /Mpa 122 注射行程 /mm 170 注射方式 柱塞式 鎖模力 /KN 500 最大成型面積 / cm3 130 模板最大行程 /mm 180 模具最大厚度 /mm 200 模具最小厚度 /mm 70 噴嘴圓弧半徑 /mm 12 噴嘴孔直徑 /mm 4 頂出形式 中心設(shè)有頂桿，機(jī)械頂出 動(dòng)定模固定板尺寸 mm mm 330 440 拉桿空間 /mm 350 300 合模方式 液壓 機(jī)械 液壓泵流量 L/lim 70， 12 液壓泵壓力 Mpa 電動(dòng)機(jī)功率 /KW 11 加熱功率 /KW 機(jī)器外形 尺寸 3160 850 1550 有 關(guān)參數(shù)的校核 1． 最大注射量的校核 最大注射量應(yīng)滿足以下關(guān)系： NM+Mj≤ KMn （ 23） 其中 N型腔數(shù)量； 10 M單個(gè)塑件的體積或質(zhì)量 ,cm3 或 g Mj澆注系統(tǒng)的凝量， cm3 或 g； Mn注射機(jī)最大注射量， cm3 或 g； K注射機(jī)最 大注射量利用系數(shù)，一般取 ； M= cm3 ， Mj=， KMn= 60=48 g 將已知數(shù)據(jù)帶入可得： NM+Mj=≤ KMn=48g 根據(jù)計(jì)算結(jié)果得知 : 柱塞式注射機(jī)： XSZ60的 最大注射量滿足要求。 ABS 塑料的三種壓力如下： （ 1）塑化壓力： 6～ 20MPa （ 2） 注射壓力： 70～ 122Mpa。所 以選用 45 鋼有明顯的合理性、經(jīng)濟(jì)性、適用性并且切合實(shí)際。 （ 2） 在 根據(jù)材料的成型性能和 材料的流動(dòng)性，以及 滿足塑件的使用性能 下 采用 側(cè) 澆口 。從塑件的壁厚來看，壁厚較為均勻，有利于零件的成型。透明制件要求型腔和型芯的表面粗糙度相同；而不透明制件則根據(jù)使用情況而定，非配合表面和隱藏面可取較大的表面粗糙度值 ,除塑件外表面有特殊要求外，一般型腔的表面粗糙度要低于型芯的表面粗糙度。 （ 3） 如需解決夾水紋，需提高