【正文】 ????? TMMM DDD ?左右左 () D截面的抗彎截面系數(shù) 223 3 3 3b t d t 1 0 4 3 0 4W = d = 3 0 = 2 . 2 1 0 m m3 2 2 d 3 2 2 3 0? ? ? ?? ? ? ??（ ） （ ） 式中，查 [6]P53表 41得 b=10mm， t=4mm 234 mm/????? 左左? 查 [5]P315表 ， 45鋼，σ =600N/mm2， 得 b[ ]=55MPa? Da b[]??? ， 滿足強(qiáng)度要求，設(shè)計(jì)合理。 4. 幾何尺寸計(jì)算 （ 1）計(jì)算分度圓直徑 1 1 1 31 4 124d d z m m m m m? ? ? ? ? （ 2）計(jì)算中心距 12 1 2 4 1 2 4 12422dda m m m m??? ? ? （ 3）計(jì)算齒輪寬度 1 124 d m m m m?? ? ? ? 取 1237B B mm?? ， 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 30 由于齒輪的齒頂圓直徑小于 500mm，因此采用腹板式。 7） 由 [5]P226 表 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。 ， ? =34，hamin=2， hfmin=7， ? min=， bp= 取 ha=3mm， hf=8mm， ? =6mm 輪緣寬度 B=4f=36mm 槽寬 b=bp+2ha tan（ ? /2） = 頂圓直徑 Dw1=D1+2ha=100mm 帶輪所配合的軸徑直徑 d=16mm 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 27 圖 46 壓輥與喂料輥連接的帶輪 齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 ，精度等級(jí)，材料及齒數(shù) 1） 根據(jù)本次設(shè)計(jì)松籽剝殼機(jī)的實(shí)際情況，選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)。 5．驗(yàn)算小帶輪上的包角 1? ? ? ? ?1 2 1 6 0 6 01 8 0 1 8 0 1 0 0 7 5 1 7 1 . 2 9 0170dddd a? ? ? ? ? ? ? ? ? （ ） 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 26 z 1)計(jì)算單根 V帶的額定功率 rp 。 2）驗(yàn)算帶速 v 。 查 [5]P190 表 得 1K?? ，查 [5]P194 表 得 ?LK ，于是 kwKKPPP Lr )( 00 ?????? ? () 2）計(jì)算 V 帶的根數(shù) z。根據(jù)式（查 [5]P188 表 ），計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑 2d mmidd dd 8080112 ???? () [5]P189 表 ，圓整為 mmdd 802 ? 。 pF 壓軸力的最小值為 NZFFP in12 10 ?? ? () 松籽剝殼機(jī)其功率較小，而且傳遞的載荷較小，故可以選 HT150帶輪的材料。 3）按 [5]P182 式 計(jì)算實(shí)際中心距 a 。 3．確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 d 并驗(yàn)算帶速 v 1）初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑 1d 。就本次設(shè)計(jì)的剝殼機(jī)，其功率較小，而且傳遞的載荷較小，故可以選 HT150 帶輪的材料。 5．驗(yàn)算小帶輪上的包角 1? ? ? 0001201 ????? ?? dd dd () z 1)計(jì)算單根 V帶的額定功率 Pr 。 2）驗(yàn)算帶速 v 。因此采取帶傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng)的配合傳動(dòng)方式。窩眼孔設(shè)計(jì)成仿松籽形狀，由表 11來(lái)確定窩眼孔的具體尺寸，長(zhǎng)取 20mm，寬取 12mm，深度取 10mm。其效率高，工作可靠，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，維護(hù)方便，價(jià)格低，適用于農(nóng)機(jī)食品加工機(jī)械的。但擠壓力需要合適的大小，從省力方面考慮，壓輥直徑選小些好。松籽破殼加工時(shí)擠壓輥間隙與松籽厚度之間關(guān)系如圖所示。 Pny為 Pn在垂直方向上的分力．它促使松籽設(shè)脫離擠壓輥。但此種方法松籽只在同一部位受到擠壓作用，很難保證為了的有效剝離，其次，穩(wěn)定性差，剝殼率低。 破殼原理 如圖 23所示。這種方法只能單次順序的將松子一粒一粒的送入槽中，并且不能很好的保持松仁的完整性。故這種方法沒(méi)有用于大量生產(chǎn)中 。就目前 市場(chǎng)上 投入使用的剝殼機(jī) ,其主要還是以保證其脫殼的高效率及其完整性為主。 N1AN2 、 N1BN2是相貫線，兩者構(gòu)成第二分型面。刀棍 的 速度 是可調(diào) 結(jié)其快慢 ，沿軸向喂入的松籽在 高速旋轉(zhuǎn)的組合刀具下逐漸分離破碎 。 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 2 國(guó)內(nèi)外松籽剝殼技術(shù)的研究 常溫機(jī)械及高壓氣流聯(lián)合脫殼法 該方法是 先 將 新 鮮 的 松籽在高速旋轉(zhuǎn) 的 輥刀和高速打擊片 中進(jìn)行破殼 ，在刀棍的作用下 先 將松籽外皮 初步 破 碎 ，再由高速 旋轉(zhuǎn)的 鋼片將松籽外殼 去 掉，然后松籽進(jìn) 入高壓氣流脫皮機(jī)，在這里松籽被近一步脫殼。目前，松籽加工產(chǎn)品開(kāi)發(fā)面臨的關(guān)鍵技術(shù)難題就是脫殼及護(hù)色。因此極為珍貴?？偨Y(jié)該機(jī)具有正機(jī)工作平穩(wěn)安全，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單緊湊，剝殼效率高，完整性高，生產(chǎn)效率高等特點(diǎn)。北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 第二章 總方案的確定 摘要 由于松籽具有體積小、表面光滑的特性，所以目前現(xiàn)有的對(duì)松籽剝殼方法存在著很多的缺陷和不足。不僅是技術(shù)上的突破，具有更高的實(shí)用價(jià)值，可以大大滿足市場(chǎng)對(duì)松籽的需求，實(shí)現(xiàn)對(duì)松籽的機(jī)械化大規(guī)模生產(chǎn)。其種子 粒大，種仁味美，被譽(yù)為“長(zhǎng)生果”、“長(zhǎng)壽果”，并以較高的營(yíng)養(yǎng)價(jià)值受到人們的青睞 。保證松仁原有形狀、成分和色、味、形狀不變的條件下，去除松籽堅(jiān)硬的外殼和軟薄的紅皮 就成為了目前需要解決克服的技術(shù)難題 。這種設(shè)備剝殼率較小，但紅衣去凈低，一般要配置專(zhuān)門(mén)的紅衣二次去除設(shè)備。這種方法雖然脫殼率較高，但 對(duì) 松仁 的完整性不能很好地保證 ，經(jīng)脫殼后需進(jìn)一步加工處理 來(lái)獲得松仁 ，同時(shí)增設(shè)了松籽的篩選工序，造價(jià)較高 ，不宜大面 積推廣使用。直線N1N2是相貫線公共弦。這也是我們研究的主要內(nèi)容。試驗(yàn)臺(tái)如圖 。故不適宜大量高效的投入生產(chǎn) 。數(shù)據(jù)得出：采用適當(dāng)?shù)姆旨?jí)和松籽喂入方式，對(duì)輥擠壓方式基本滿足生產(chǎn)實(shí)際要求。 總體方案的選定 本次課題設(shè)計(jì)的對(duì)軸式松籽脫殼機(jī)采用的是雙軸梯形槽碾壓式去殼，機(jī)械機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖 所示。 Pry為 Pr在垂直方向上的分力，它將松籽拉入擠壓輥間。 松籽厚度 H = 杏仁厚 + 兩邊棱皮厚 + 核殼內(nèi)表面與杏仁之間間隙； 又：松仁厚 + 兩邊棱皮厚 = 兩擠壓輥間最小間隙 ( mine )。因此確定擠壓輥直徑時(shí)要綜合考慮上述幾種情況，在滿足導(dǎo) 入條件的前提下，兼顧考慮設(shè)計(jì)要求的生產(chǎn)率，而后盡量選擇小些。由于啟動(dòng)性能好，也適用于某些要求較高啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩的機(jī)械。 圖 37 喂料輥示意圖 分離 裝置的設(shè)計(jì) 農(nóng)業(yè)機(jī)械和食品機(jī)械中，分離裝置是根據(jù)物料尺寸的差異，更具一層或數(shù)層靜止或運(yùn)動(dòng)的篩面對(duì)物料進(jìn)行篩選。 其動(dòng)力傳遞示意圖如 圖 41所示。驗(yàn)算帶的速度 ,因?yàn)?30 /v m s? ，故帶速合適。 由 mmdd 551 ? 和 1 100 / minnr? ，查 [5]P192 表 得 kwP ? 。 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 19 2）帶輪的結(jié)構(gòu)形式 V帶輪由輪緣、輪輻和輪轂組成。由表 [5]P189，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑 mmdd 551 ? 。 mmLLLa ddd 0 ???? () 中心距的變化范圍 ~750mm。 查 [5]P179表 [7]P379附表 7確定輪緣尺寸， f=9mm， E=12177。 4．確定 V 帶的中心距 a 和基準(zhǔn)長(zhǎng)度 dL 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 23 1）初定中心距 mma 3500 ? 。 由 上述 式 得 3 ??? rcaPPz （ ） 取 6根。驗(yàn)算帶的速度 11 7 5 1 2 0 / 0 . 4 7 /6 0 1 0 0 0 6 0 1 0 0 0ddnv m s m s?? ??? ? ??? () 因?yàn)?30 /v m s? ，故帶速合適。 由 1 75dd mm? 和 1 60 / minnr? ，查 [5]P192 表 得 0 kw? 。 2） 剝殼機(jī)為一般工作機(jī)械，速度不高，故選用 7 級(jí)精度（ GB 1009588） . 3） 材料選擇：由于剝殼機(jī)的功率不是很高， 故由 [5]P211 表 選擇齒輪材料為 40Cr,硬度為 260HBS。 ? ? 8116 0 6 0 6 0 1 2 8 3 0 0 1 5 2 .5 9 2 1 0hN n jL? ? ? ? ? ? ? ? ? ? () 8 812 2 .5 9 2 1 0 2 .5 9 2 1 01NN i ?? ? ? ? () 8）由 [5]P224 圖 取接觸疲勞壽命系數(shù) 。 下面繪出齒輪的形狀草圖如圖 47。 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 33 北華大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 34 第五章 軸承和鍵的選擇和校核 軸承的選擇和校核 齒輥軸軸承的選擇與校核 選用深溝球軸承 6005 [6]P64 表 可知深溝球軸承 6005 的基本參數(shù)如下： Cr=10kN 由 [5]P375 查得 ?=10/3 NFFF AZAYrA 2222 ????? () NFFF BZBYrB 2222 ????? () 因 ABrrFF? ，所以只對(duì) A 軸承校核即可。 ????? 右左右左 DZDZDD MMMM () 按脈動(dòng)循環(huán)變化，查 [5]P315表 1 b 0 b= 55MP a = 95MP a??? ， 應(yīng)力校正系數(shù) 1 b 0 b=[ ] /[ ] =55/95= ? ? ?? mmNT ?????? 35 ? D點(diǎn)彎矩： ? ? 42239。 33137( ) 1 0 1 . 1 1 0 . 1 6 ( ) 0 . 4 7 1 0 3 7 1 . 1 7 5124H bK A B C bd? ??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 由 ? ， ? ? ；故載荷系數(shù) 1 1 V H HK K K K K??? ? ? ? ? ? 6） 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，得 3 31 2 1 1 . 2 3 41 2 4 1 2 41 . 2t tKd d d m mK? ? ? ? ? () 設(shè)計(jì)計(jì)算 ? ? 41 33 2212 2 34 58 10 34 62 7 31FSFdK T Y Y Ym mmz ? ? ??? ?? ? ? ?? ? ? ? ??? ??? () 由計(jì)算結(jié)果知，齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù) m大于由齒根 彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù) m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù) 4并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m=4mm,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 1d =124mm，算出齒輪 1齒數(shù) : 11 124 314dz m? ? ? 1 1 31 31z? ? ? 這樣設(shè)計(jì)出來(lái)的齒輪傳動(dòng)，既滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。 6） 由 [5]P221 表 查得材料的彈性影響系數(shù) MPa? 。 查 [5]P179表 [7]P379附表 7確定輪緣尺寸， f=9mm， E=12177。 00 6 3 0 6 1 5 . 81 7 0 1 7 7 . 122ddLLa a m m m m????? ? ? ? ????? （ ） 中心距的變化范圍為 170~。由表 [5]P189，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑 1 75dd mm? 。 根據(jù) 1 60 / minnr? ， 1i? 和