【正文】 ⑵ 找平層：施工前，清理面層須潔凈，并濕潤砼樓板表面，之后刷一層 TG 膠素水泥漿。 ⑷ 砂漿必須飽滿（最后的一塊磚堵完后，用竹片或扁平鋼筋將砂漿塞實，刮平，灰縫要均勻、實心實意，不準不刮漿干塞磚塊）。這樣做，罩面完成后，踏步的級高級寬就一致了。三是施工粗心，支模有誤。而且有了掉角，修補十分困難，且不定期牢固。淋磚時，一般以 15％含水率為宜。 ② 砂 漿必須滿鋪，確保砂漿飽滿度。 在荷載作用下，會增大砂漿的 橫向變形，降低砌體的強度。 五、預防質量通病之措施 本工程按優(yōu)質工程進行管理與控制，其優(yōu)質工程的目標體系與創(chuàng)優(yōu)質工程的保證措施在本工程施工組織設計中做了詳述。 原材料在使用前經化驗合格后才能使用，不合格材料嚴禁使用。 油漆、涂料施工： 油漆工程施工時，施工環(huán)境應清潔干凈，待抹灰、樓地面工程全部完工后方可施工，油漆涂刷前被涂物的表面必須干燥、清潔，刷漆時要多刷多理不流墜，達到薄厚均勻，色調一致，表面光亮。 ⑷ 為防止腳平架外傾，與結構采用鋼性拉接，拉接點間距附和“垂四平六“的原則。 ⑸ 砼澆筑后 1 晝夜?jié)菜B(yǎng)護，養(yǎng)護期不少于 7d，砼強度未達到 。板上部鋼筋用馬凳按梅花狀支起。 G、磚墻按圖紙要求每 50mm設置 2φ 6 鋼筋與構造柱拉結，具體要求見結構總說明。 砂漿：177。 C、標高豎向傳遞設置 3 個標高點，以其平均點引測水平線折平時，盡量將水準儀安置在測點范圍內中心位置，進行測 7 設。 C、控軸線沿結構逐層彈在墻上，用以控制樓層定位。 5 勞動力安排 ⑴ 結構期間： 瓦工 40 人；鋼筋工 15 人；木工 15 人；放線工 2 人；材料1 人；機工 4 人；電工 2 人；水暖工 2 人；架子工 8 人；電焊工 2 人；壯工 20 人。 ⑶ 現(xiàn)場設木工鋸，木工刨各 1 臺。 施工順序 ⑴ 基礎工程 工程定位線（驗線）→挖坑→釬探（驗坑）→砂礫墊層的施工→基礎砼墊層→刷環(huán)保瀝青 →基礎放線（預檢）→砼條形基礎→刷環(huán)保瀝青 →毛石基礎的砌筑→構造柱砼→地圈梁→地溝→回填工。一、二、三、四層墻體采用 M10 混合砂漿砌筑 MU15 多孔磚；五層以上采用 混合砂漿砌筑 MU15 多孔磚。 300 瓷磚，高到頂外，其余均水泥砂槳罩面，刮二遍膩子；樓梯間內墻采用 50 2 厚膠粉聚苯顆粒保溫。30樓 m2。在此，向實驗室老師表示感謝。 對于我在設計中出現(xiàn)的錯誤，希望廣大讀者和專家批評指正。 結 論 通過以上對膜片彈簧離合器及液壓操縱機構的工作原理的闡述及各構件的計算說明，可以看出離合器操縱機構的設計要從選材，尺寸約束，傳遞發(fā)動機扭矩，駕駛員操作等各方面的綜合考慮。 從動盤轂 從動盤轂是離合器中承受載荷最大的零件，它幾乎承受由發(fā)動機傳來的全部轉矩。液壓操縱機構有如下優(yōu)點： （ 1）液壓式操縱，機構傳動效率高，質量小，布置方便；便于采用吊掛踏板，從而容易密封，不會因駕駛室和車架的變形及發(fā)動機的振動而產生運動干涉； （ 2）可使離合器接合柔和，可以降 低因猛踩踏板而在傳動系產生的動載荷，正由于液壓式操縱有以上的優(yōu)點，故應用日益廣泛，離合器液壓操縱機構由主缸、工作缸、管路系統(tǒng)等部分組成。 操縱機構 汽車離合器操縱機構是駕駛員用來控制離合器分離又使之柔和接合的一套機構。m/rad 詳細見圖 。顯然，零應力直線為 K點與 O點的連線，在零應力直線內側為壓應力區(qū)，外側位拉應力區(qū)，等應力直線離應力直線越遠，其應力越高。 假定膜片彈簧在承載過程中其子午斷面剛性地繞此斷面上的某中性點 O轉動（圖 ）。通過支承環(huán)和壓盤加在膜片彈簧上的沿圓周分布的載荷， 假象 集中在支承點處，用 F1表示，加載點間的相對變形（軸向）為 λ1 ，則壓緊力 F1與變形 λ1 之間的關系式為 : （） 式中： E—— 彈性模量，對于鋼， μ —— 泊松比，對于鋼， μ= H—— 膜片彈簧在自由狀態(tài)時，其碟簧部分的內錐高度 h—— 彈簧鋼板厚度 R—— 彈簧自由狀態(tài)時碟簧部分的大端半徑 r—— 彈簧自由狀態(tài)時碟簧部分的小端半徑 R1—— 壓盤加載點半徑 r1—— 支承環(huán)加載點半徑 圖 膜片彈簧的尺寸簡圖 表 膜片彈簧彈性特性所用到的系數(shù) R r R1 r1 H h 118 94 116 96 6 3 代入（ ）得 （ ） 對（ ）式求一次導數(shù)，可解出 λ1=F1 的凹凸點，求二次導數(shù)可得拐點。膜片彈簧應用優(yōu)質 高精度鋼板制成，其碟簧部分的尺寸精度要高。 汽車膜片彈簧在自由狀態(tài)時，圓錐底角 α 一般在 176。C) ；γ 為傳到壓盤的熱量所占的比例，對單片離合器壓盤； ， 為壓盤的質量Kg 代入， 176。 表 摩擦片單位壓力的取值范圍 摩擦片材料 單位壓力/MPa 石棉基材 料 模壓 ~ 編織 ~ 粉末冶金材料 模壓 ~ 編織 金屬陶瓷材料 ~ 摩擦片基本參數(shù)的優(yōu)化 （ 1）摩擦片外徑 D（ mm）的選取應使最大圓周速度 不超過 65～ 70m/s，即 m/sm/s （ ） 式中， 為摩擦片最大圓周速度（ m/s）； 為發(fā)動機最高轉速 (r/min)。 表 離合器后備系數(shù)的取值范圍 車型 后備系數(shù) β 乘用車及最大總質量小于 6t 的商用車 ～ 最大總質量為 6～ 14t 的商用車 ～ 掛車 ～ 摩擦片的外徑可有式 : （ ） 求得 為直徑系數(shù)，取值見表 取 得 D=。提高鉚釘硬度的套筒和支承圈是提高耐磨性的結構措施，采用 10 鋼材材料、 HRc4050。 壓盤 壓盤的材料選用 HT2040 鑄造制成。 （ 4）摩擦片選用材料為石棉基摩擦材料，它是由石棉或石棉織物、粘結劑和特種添加劑熱壓而成，其摩擦系數(shù)為 。 （ 3）離合器從動軸的軸向定位及軸承潤滑，離合器從動軸在安裝后應保持軸向定位，在拆卸時便于離合器中抽出來。阻尼元件則可有效的耗散此時的振動能量，因而扭轉減震器可有效地降低傳動系共振 載荷與噪聲。為使從動盤有軸向彈性，單獨制造扇形波狀彈簧與從動鋼片鉚接。它雖然對離合器工作性能影響很大的構件，但是其工作壽命薄弱，因此在結構和材料上的選擇是設計的重點。C 時摩擦片磨損劇烈增加，正常使用條件的離合器盤，工作表面的瞬時溫度一般在 176。因此，我選用膜片彈簧式離合器。 離合器結構選擇與論證 摩擦片的選擇 單片離合器因為結構簡單，尺寸緊湊，散熱良好，維修調整方便，從動部分轉動慣量小，在使用時能保證分離徹底接合平順，所以被廣泛使用于轎車和中、小型貨車，因此該設計選擇單片離合器。 離合器在接合狀態(tài)時，發(fā)動機扭矩自曲軸傳出，通過飛輪 2和壓盤借摩擦作用傳給從動盤 3，在通過從動軸傳給變速器。 現(xiàn)代汽車離合器應滿足的要求 根 據離合器的功用，它應滿足下列主要要求： （ 1）能在任何行駛情況下，可靠地傳遞發(fā)動機的最大扭矩。 雖然利用變速器的空檔，也可以實現(xiàn)發(fā)動機與傳動系的分離。為使離合器起到以上幾個作用，目前汽車上廣泛采用彈簧壓緊的摩擦式離合器，摩擦離合器所能傳遞的最大扭矩取決于摩擦面間的工 作壓緊力和摩擦片的尺寸以及摩擦面的表面狀況等。 隨著汽車發(fā)動機轉速、功率不斷提高和汽車電子技術的高速發(fā)展，人們對離合器的要求越來越高。 對于內燃機汽車來說，離合器在機械傳動系中作為一個獨立的總成而存在，它是汽車傳動系中直接與發(fā)動機相連接聽總成。目前，各種汽車廣泛采用的摩擦式離合器主 要依靠主、從動部分之間的摩擦來傳遞動力且能分離的裝置。從提高離合器工作性能的角度出發(fā)，傳統(tǒng)的推式膜片彈簧離合器結構正逐步地向拉式膜片彈簧離合器結構發(fā)展，傳統(tǒng)的操縱形式正向自動操縱的形式發(fā)展。即主要取決于離合器基本參數(shù)和主要尺寸。但變速器在空檔位置時，變速器內的主動齒輪和發(fā)動機還是連接的，要轉動發(fā)動機，就必須和變速器內的主動齒輪一起拖轉，而變速器內的齒輪浸在黏度較大的齒輪油中，拖轉它的阻力是很大的。為此，離合器的摩擦力矩（ ）應大于發(fā)動機最大扭矩（ ）； （ 2）接合平順、柔和。當駕駛員踩下踏板時，通過拉桿，分離叉、分離套筒和分離軸承 8，將分離杠 桿的內端推向右方，由于分離杠桿的中間是以離合器蓋 5上的支柱為支點，而外端與壓盤連接，所以能克服壓緊彈簧的力量拉動壓盤向左，這樣，從動盤 3兩面的壓力消失，因而摩擦力消失，發(fā)動機的扭矩就不再傳入變速器，離合器處于分離狀態(tài)。摩擦片數(shù)為 2。 壓盤的驅動方式 在膜片彈簧離合器中，扭矩從離合器蓋傳遞到壓盤的方法有三種[9]： （ 1）凸臺 — 窗孔式：它是將壓盤的背面凸起部分嵌入在離合器蓋上的窗孔內，通過二者的配合 ，將扭矩從離合器蓋傳到壓盤上，此方式結構簡單，應用較多；缺點：壓盤上凸臺在傳動過程中存在滑動摩擦，因而接觸部分容易產生分離不徹底。C 以下。從動盤總成應滿足如下設計要求： （ 1）轉動慣量要小，以減小變速器換檔時輪齒簡單沖擊； （ 2）應具有軸向彈性，使離合器接合平順，便于起步，而且使摩擦面壓力均勻，減小磨損。波狀彈簧可用比鋼片輕薄的材料制造，軸向彈性較好，轉動慣量小，適宜高速旋轉 ，且彈簧對置分布，彈性好。 扭轉減震器的彈性特性，又線性和非線性兩種。因此，設計時使從動軸前軸承外圓與飛輪為過渡配合，而前軸承內圈與從動軸為間隙配合，離合器的從動軸軸向定位是靠從動軸后軸承來保證的。石棉基摩擦材料密度小，工作溫度小于 180℃ ，價格便宜，使用效果良好，在汽 車離合器中廣泛使用。它要有一定的質量和剛度，以保證足夠的熱容量和防止溫度升高而產生的彎曲變形。 本章小結 本章系統(tǒng)介紹了膜片彈簧離合器的結構 ，并講述了離合器各零件的結構和材料，以及各部分的連接關系，為下章離合器的計算打下基礎。 表 直徑系數(shù)的取值范圍 車型 直徑系數(shù) 乘用車 最大總質量為 ～ 的商用車 ～ (單片離合器 ) ～ (雙片離合器 ) 最大總質量大于 車 ～ 摩擦片的尺寸已系列化和標準化 ,標準如下表 (部分 ): 表 離合器摩擦片尺寸系列和參數(shù) 外徑D\mm 160 180 200 225 250 280 300 325 內徑d\mm 110 125 140 150 155 165 175 190 厚度 /mm 0.687 0.694 0.700 0.667 0.620 0.589 0.583 0.585 0.676 0.667 0.657 0.703 0.762 0.796 0.802 0.800 單面面積cm2 106 132 160 221 302 402 466 546 摩擦片的摩擦因數(shù) 取決于摩擦片所用的材料及基工作溫度、單位壓力和滑磨速度等因素。 （ 2）摩擦片的 內、外徑比 應在 ～ ，即 （ 3） 為了保證離合器可靠地傳遞發(fā)動機的轉矩，并防止傳動系過載，不同車型的 β值應在一定范圍內，最大范圍為 ～ 。C ，合格。 范圍內，本設計中 得 176。國內常用的碟簧材料的為 60SizMnA，當量應力可取為 1600～ 1700N/mm2。 凸點： mm時， N 凹點： mm時， N 拐點： mm時， N 當離合器分離時，膜片彈簧加載 點發(fā)生變化。斷面在 O點沿圓周方向的切向應變?yōu)榱?，故該點的切向應力為零， O點以外的點均存在切向應變和切向應力。由此可知，碟簧部分內緣點 B處切向壓應力最大， A處切向拉應力最大，分析表明， B點的切向應力最大，計算膜片彈簧的應力只需校核 B處應力就可以了，將 B點的坐標 X=（ er）和 Y=h/2 代入（ ）式有： （ 3.17） 令 可以求出切向壓應力達極大值的轉角 由于： mm 所以： ， N/mm2 B點作為分離指根部的一點，在分離軸承推力 F2作用下還受有彎曲應力： （ ） 式中 n—— 分離指數(shù)目 n=18 br—— 單個分離指的根部寬 mm 因此： N/mm2 由于 σrB 是與切向壓應力 σtB 垂直的拉應力，所以根據最大剪應力強度理論， B點的當量應力為： N/mm2 N/mm2 膜片彈簧的設計應力一般都稍高于材料的局限，為提高膜片彈簧的承載能力，一般要經過以下工藝：先對其進行調質處理，得到具有較高抗疲勞能力的回火索氏體，對膜片彈簧進行強壓處理（將彈簧壓平并保持 12～ 14h），使其