【正文】 重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計 5 高爐爐型設(shè)計 19 5 高爐爐型設(shè)計 年工作日的確定 設(shè)計要求 高爐工作日 350d/a 日產(chǎn)量： )t( 1 4 23 5 0101 8 0 4 ???總P 定容積 選定高爐座數(shù)為 1座，利用系數(shù) v? = ? ?dmt/ 3? 每座高爐容積： )m(0 0 02 0 0 0η 339。S，二者差別較大，故取其渣中成分比例 （ ： ≈） 來計算平均脫硫耗熱。 碳素氧化熱 = +() = ② 熱風(fēng)帶入熱 1150 ℃ 時干空氣的比熱容為 另重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計 4 高爐 熱平衡計算 14 外，這種計算中，把爐內(nèi)還原反向看成兩步完成的，即硫化物的分解和還原劑的氧化，把還原劑氧化放熱 (即 C 和 CO 的燃燒 )當(dāng)作 熱收入項。 第一種熱平衡法，亦稱熱工法熱平衡。熱平衡計算采用差值法，即熱損失是以總的熱量收入減去各項熱量的消耗而得到的，即把熱量損失作為平衡項，所以熱平衡表面 上沒有誤差，因?yàn)?一 切誤差都集中掩蓋在所有熱損失之中。 ② 風(fēng)量計算 （ V 風(fēng) ） 根據(jù)氧平衡可得 ： 0. 29 f0. 21 Q0. 93 3c）CmV 2o風(fēng)燃風(fēng) ? ????? ? （ 其中 322 2 . 41816O)V ( HV ( O )Q M2Mo 2 ??????? ??? ）（ 式中 ? ??? 0 . 9 3 3cm ( C ) 風(fēng)燃 ── 風(fēng)口前燃燒的 C 所需氧量 （ m179。這種計算為工廠的總體設(shè)計、設(shè)備容量與運(yùn)輸力的確定及制定生產(chǎn)管理與經(jīng)營制度提供科學(xué)依據(jù)，是高與各種附屬設(shè)備的設(shè)計及高。 冶煉每噸生鐵爐料的實(shí)際用量計算 見 表 表 冶煉每噸生鐵爐料的實(shí)際用量 名稱 干料用 量 kg 機(jī)械損失 % 水分 % 實(shí)際用 量 kg 混合礦 — 焦炭 360 煤粉 150 — — 150 合計 ① 終 渣 S 含量 爐料全部 含 S 量 = +360 +150 = 進(jìn)入生鐵 的 S 量 = 進(jìn)入煤氣 的 S 量 = = 進(jìn)入爐渣 的 S 量 == ② 終渣 的 FeO 量 = ? = ③ 終渣 的 MnO 量 = ? 重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計 2 高爐配料計算 8 ④ 終 渣的 SiO2 量 = +360 +150 = ⑤ 終渣的 CaO 量 = +360 +150 = ⑥ 終渣 的 Al2O3 量 = +360 +150 = ⑦ 終渣 的 MgO 量 = +360 +150 = 終渣成分見表 表 終渣成分 成分 SiO2 Al2O3 CaO MgO MnO FeO S/2① 合計 R Kg % 100 ① 由于分析所 得 Ca++都折算 成 CaO，但其中一部 分 Ca++卻 以 CaS 形式存在 ， CaS 和 CaO之質(zhì)量差 為 S/2，為了質(zhì)量平衡 ， Ga++仍 以 CaO 存在， 而 S 則只 算 S/2[2] 爐渣堿 度 R =,符合規(guī)定值 。 確定燃料比應(yīng)該依據(jù)冶煉鐵種，原料條件，風(fēng)溫水平和生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)等全面衡定，在有噴吹條件下，力爭多噴燃料。 ω[Mn]=ηMn ω(Mn)礦 m(Fe)鐵 /ω(Fe)礦 式中 ： ω[Mn] ── 生鐵含錳量， % ω(Mn)礦 ── 混合礦含錳量， % ηMn ── 錳的回收率，一般為 ～ m(Fe)鐵 ── 礦石帶入的生鐵的鐵量 ， kg/t 鐵 ω(Fe)礦 ── 混合礦含鐵量， ③ 冶煉錳鐵時，為保證其含錳量，必須檢查礦石含鐵量是否大于允許范圍。 在各種原料中化合物存在的形態(tài)和有關(guān)換算，按照下述方法處理。 重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計 2 高爐配料計算 3 2 高爐配料計算 冶煉 1t 生鐵，需要一定數(shù)量的礦石、熔劑和燃料 (焦炭及噴吹燃料 )。 (7)高爐一代壽命：指高爐從點(diǎn)火開始到停爐大修之間的冶煉時間或相鄰兩次大修之間的時間稱為高爐一帶壽命。本設(shè)計 ?取 (2) 焦比（ k）：焦比即每晝夜焦碳消耗量 Qk （ t 或 kg）與每晝夜生鐵產(chǎn)量 P（ t）之比，噴吹燃料可以有效地降低焦比，從而降低生鐵成本。 43 煤氣除塵系統(tǒng)附屬設(shè)備 42 半精細(xì)除塵設(shè)計 36 32 鼓風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓的計算 32 高爐冶煉對鼓風(fēng)機(jī)的要求 : 27 鐵口套 26 風(fēng)口水套 26 爐體設(shè)備 25 高爐基礎(chǔ) 24 高爐鋼結(jié)構(gòu)及高爐爐基 22 爐底爐缸的爐襯的設(shè)計 19 爐缸直徑 17 5 高爐爐型設(shè)計 渣鐵處理系統(tǒng)采用圖拉法水淬渣處理，上料系統(tǒng)采用皮帶上料機(jī)，保證高爐的不間斷供料。 畢業(yè)設(shè)計（論文）作者（簽字）： 年 月 日 重慶科技學(xué)院?？粕厴I(yè)設(shè)計 摘要 I 摘 要 本設(shè)計是設(shè)計年產(chǎn) 180 萬噸煉鋼生鐵的高爐煉鐵車間。做到技術(shù)上先進(jìn)，經(jīng)濟(jì)上合理，又減少環(huán)境污染。 12 4 高爐熱平衡計算 22 爐腹和爐腰的爐襯設(shè)計 23 冷卻設(shè)備工作制度 28 副礦槽 29 重慶科技學(xué)院專科生畢業(yè)設(shè)計 目錄 礦槽的結(jié)構(gòu)形式 29 給料器 32 高爐鼓風(fēng)機(jī) 33 熱風(fēng)爐基本結(jié)構(gòu)形式 36 38 磨煤機(jī) 38 鎖氣器 39 安全措施 40 9 高爐煤氣除塵系統(tǒng) 44 調(diào)壓閥組 45 參考文獻(xiàn) 為了實(shí)現(xiàn)優(yōu)質(zhì)，低耗，高產(chǎn)和延長爐齡，高爐本體結(jié)構(gòu)及輔助系統(tǒng)必須滿足冶煉過程的要求，即耐高溫，耐高壓，耐磨，耐侵蝕密封性好，工作可靠，壽命長，而且具有足夠的生 產(chǎn)能力。本設(shè)計取 。 (4) 高壓操作：高壓操作可以延長煤氣在爐內(nèi)的停留時間，改善煤氣性能及化學(xué)能利用，有利于穩(wěn)定操作，為強(qiáng)化冶煉創(chuàng)造條件。因 此，應(yīng)該先確定元素在原料存在的形態(tài)，然后進(jìn)行核算，使總和為 100%。 在使用多種礦石冶煉時，應(yīng)根據(jù) 礦石 供應(yīng)量及爐渣成分適當(dāng)配比選取。按照經(jīng)驗(yàn)和實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)選 取。 根據(jù)以上已知條件，先以 1t 生鐵作為計算單位進(jìn)行計算， 確定礦石配比。 成分 校核 ① 含 P 量 0 . 0 8 %)1 4 2620 . 0 0 0 13 6 00 . 0 0 0 4 46 8 0 . 3 6(110 3 ?????? ? ② 含 S 量 %? ， 2 8 .6 70 . 0 3 20 . 4 3Ls ??? ③ 含 Si量 %? ④ 含 Mn 量 0 . 0 8 %1 0 0 01 0 071551 . 0 2 ???? ⑤ 含 Fe 量 =% ⑥ 含 C 量 ==% 生鐵成分列于表 表 生鐵成分 （ %） Fe Si Mn P S C 合計 100 校驗(yàn)結(jié)果與生鐵成分的誤差很小，表明原定生鐵成分恰當(dāng)。 (1) 原料全分析并校正為 100%； (2) 生鐵全分析； (3) 各種原料消耗量； (4) 鼓風(fēng)濕度 ， f=%； (5) 本次計算選擇直接還原 度 rd=； (6) 假定焦炭和噴吹物 含 C 總量的 %與 H2 反應(yīng)生 成 CH4。通過計算調(diào)查高爐冶煉過程中單位生鐵的熱量收入與熱量支出，說明熱量收支各項對高爐冶煉的影響，從而尋找降低熱消耗與提高能量利用的途徑，達(dá)到使高爐冶煉過程處于能耗最低和效率最高的最佳運(yùn)行狀態(tài)。理論上可以以把高爐內(nèi)的任何一個部位當(dāng)作區(qū)域熱平衡的計算對象，但由于決定向爐冶煉能耗指標(biāo)的主要因素存在于高爐下部的高溫區(qū)。這種熱平衡計算法中，把焦炭和噴吹的燃料完全燃燒時放出的熱量當(dāng)作熱收入。 成 CO2 放熱 ?