【正文】 對(duì)于在設(shè)計(jì)中關(guān)于各部分尺寸計(jì)算是參考已有的設(shè)計(jì)資料及橋梁規(guī)范中的具體要求事先擬定的，然后根據(jù)計(jì)算來驗(yàn)算截面的合理性確定，進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)。875 結(jié)論本設(shè)計(jì)為預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)內(nèi)容主要包括橋墩選型，支座設(shè)計(jì)、橋墩橋臺(tái)等的設(shè)計(jì)。表413值計(jì)算表Table 413 Combination of z0000表414值計(jì)算表Table 414 Combination of /KN/m178。以55截面的荷載組合1+2+4+5+6+9控制樁基設(shè)計(jì)。組合Ⅰ1+2+4+5+31+2+4+5+6組合Ⅱ1+2+4+5+3+91+2+4+5+6+9 截面驗(yàn)算1）臺(tái)帽底面（22截面），（為荷載組合表中的計(jì)算彎矩。177。44截面：；；；。水平地震力對(duì)各截面產(chǎn)生的彎矩計(jì)算：22截面：；；；；；。在破壞棱體長(zhǎng)度范圍內(nèi)只能放兩個(gè)重軸，因是四車道，故單位土壓力 各部分土壓力計(jì)算：背墻：；臺(tái)帽：；臺(tái)墻中部：；臺(tái)墻底部：；承臺(tái)： 。溜坡被沖情況驗(yàn)算從略）計(jì)算公式如下： (41)式中：B=2= (42) 則a．33截面H=b．截面44H=c．承臺(tái)部分（2）由臺(tái)后填土自重引起的土壓力a．各截面單位土壓力 (43)11截面：；22截面：；33截面：；44截面：；55截面：。m+00044/ KN左右/ KNm+00000022Q/ KN左173507右M/ KN表45 恒載、活載彎矩計(jì)算表/KNmTable 45 The bending moment of live and dead load calculation /KNm截面位置上部恒載公路Ⅰ級(jí)五列對(duì)稱非對(duì)稱22=33=44+55+66+3）臺(tái)帽自重反力、剪力、彎矩計(jì)算。公路Ⅰ級(jí)荷載的分配系數(shù)計(jì)算過程已在橋墩部分計(jì)算完畢，結(jié)果見表41。通過查表可得到：，故b．墩頂縱向水平位移驗(yàn)算在公式 ，其中則墩頂縱向水平位移：水平位移容許值；滿足要求。 (331)對(duì)鉆孔樁：，土的內(nèi)摩擦角，則,故取，故由，取，則有，c，β；；軸向力：水平力：彎矩：校核：由計(jì)算可知，樁頂內(nèi)力為：；；（4）求最大沖刷線以下深度Z處截面上的彎矩MZ以及樁側(cè)水平應(yīng)力：無量綱系數(shù)及由《基礎(chǔ)工程》中表413查得，值計(jì)算見表320。承臺(tái)底內(nèi)力組合見表320。按上兩式列表進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果見表319。1+μ=。圖316 鋼筋彎起示意圖Fig 316 Schematic diagram of steel bent33右截面：，故僅彎起一排鋼筋。圖3151 蓋梁剪力分配圖Fig 3151 Shear distribution map 圖3152 蓋梁剪力分配圖Fig 3152 Shear distribution map 懸臂部分：（圖3152所示），彎起區(qū)段長(zhǎng)度，，箍筋采用R235級(jí)鋼筋取直徑Φ10（滿足8m且大于），其 (39)C35混凝土，其；斜筋采用HRB400級(jí)鋼筋，其。 蓋梁配筋設(shè)計(jì)蓋梁采用C35混凝土，其軸心受壓強(qiáng)度為： =。1）橋墩（臺(tái)）剛度計(jì)算橋墩（臺(tái)）采用C35混凝土，其彈性模量(1)各墩（臺(tái)）懸臂剛度計(jì)算如下一墩兩柱 ： ， (33)，圖313 懸臂剛度計(jì)算圖示Table 313 Cantilever stiffness calculates graphical representation 對(duì)于橋臺(tái)：向河方向：；向岸方向：臺(tái)背填硬塑粘性土的地基系數(shù)及容重分別為：，(2)墩（臺(tái)）與支座串連，串聯(lián)后各剛度為：對(duì)橋墩：對(duì)橋臺(tái)：向河方向：向岸方向：2）制動(dòng)力的分配(1)制動(dòng)力計(jì)算公路－I級(jí)荷載布置如圖314。表35 彎矩計(jì)算表Table 35 The calculation of moments荷載情況墩柱反力/KN梁的反力各截面彎矩/KN/KN/KN112233445566上部恒載0公路Ⅰ級(jí)對(duì)稱荷載0公路Ⅰ級(jí)非對(duì)稱荷載02）相應(yīng)于最大彎矩值時(shí)的剪力計(jì)算見表36。強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：軸心抗壓：，軸心抗拉：強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：軸心抗壓：，軸心抗拉：混凝土的彈性模量： 橋墩截面尺寸擬定根據(jù)沈陽至阜新公路橋的設(shè)計(jì)資料，參照《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)—墩臺(tái)與基礎(chǔ)》中的計(jì)算實(shí)例以及按照有關(guān)的規(guī)定，先初步擬定橋梁橋墩的尺寸，如圖31所示，然后進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)和驗(yàn)算，如不符合要求，進(jìn)行必要的修改。同時(shí)，考慮到橡膠支座的穩(wěn)定性，《橋規(guī)》規(guī)定應(yīng)滿足：（a為矩形支座短邊尺寸）選用5層橡膠片組成的支座，上下層橡膠片厚8mm，中間層厚15mm，薄鋼板厚5mm，則橡膠片總厚度：且小于9cm（合格）4．支座總厚： 支座偏轉(zhuǎn)情況的驗(yàn)算1．由下式計(jì)算支座的平均壓縮變形：(28)式中：為橡膠體積模量。 支座平面尺寸的確定所需支座面積： （21），故初步選定板式橡膠支座的平面尺寸為：a=600mm（順橋向），b=700mm，故采用中間層橡膠片厚度t=15mm。綜合而言，預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁橋具有造價(jià)經(jīng)濟(jì)，施工工藝相對(duì)更成熟，施工工序相對(duì)簡(jiǎn)單，工期短，且最主要的是橋墩對(duì)基礎(chǔ)承載能力要求不是很高等特點(diǎn)，這就對(duì)于地基承載力不高的基礎(chǔ)的要求就不大。（圖12）圖12 剛架橋Fig 12 Rigid Frame Bridge方案三：拱式橋拱橋主要承重結(jié)構(gòu)是主拱圈或拱肋，在豎向荷載作用下，橋墩和橋臺(tái)將承受水平推力。 氣候資料阜新市地處北溫帶大陸性氣候，冬寒夏熱，晝夜溫差大，年平均最高氣溫為34℃，年平均最低氣溫為23℃，年平均降水量為450mm~550mm，無霜期為145~160天。土層情況如下：素黏土：干強(qiáng)度、韌性中等，~；礫石：松散，很少有膠結(jié)，堅(jiān)硬， ~；亞砂土：粗糙，；粉砂：；泥巖：用手可碾碎，原巖結(jié)構(gòu)已破壞，；泥巖：強(qiáng)風(fēng)化，該層未穿透。在橋梁的使用期內(nèi)，完成橋梁墩臺(tái)的使命。面對(duì)著新工藝、新挑戰(zhàn)，原有的橋梁建設(shè)正面對(duì)歷史的考驗(yàn)，當(dāng)代建設(shè)者肩負(fù)著光榮而又艱巨的任務(wù)，為明天創(chuàng)造歷史。本橋上部為預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁，下部結(jié)構(gòu)為鉆孔灌注樁墩臺(tái)。測(cè)量時(shí)無水。這種橋結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、施工方便，且對(duì)地基承載力要求也不高。（圖13）圖13 拱式橋Fig 13 Arch Bridge 比選結(jié)果對(duì)上述三種橋梁結(jié)構(gòu)形式的對(duì)比，經(jīng)過對(duì)橋位所在附近地質(zhì)的探測(cè)，包含其土壤的分層、物理力學(xué)性能、地下水等；調(diào)查和測(cè)量河流的水文情況（勘測(cè)時(shí)無水），包括河道性質(zhì)，歷年洪水資料等；當(dāng)?shù)赜嘘P(guān)氣象資料：氣溫，雨量等。因此本設(shè)計(jì)選用板式橡膠支座。主梁的計(jì)算溫差為，溫度變形由主梁兩端均攤，則每一支座的水平位移為： (25)式中：為混凝土的線膨脹系數(shù)； 為簡(jiǎn)支梁的計(jì)算跨徑。由以上分析，本設(shè)計(jì)選用的支座型號(hào)為GJZ60070081。－I級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖33 單列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置Fig 33 single row road I level of load symmetrical arrangement－I級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖34 雙列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置Fig 34 two row road I level of load symmetrical arrangementc．三列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖35 三列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置Fig 35 three row road I level of load symmetrical arrangementd．四列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖36 四列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置Fig 36 Four row road I level of load asymmetrical arrangemente．五列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置：圖37 五列公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置Fig 37 five row road I level of load asymmetrical arrangementf．公路－I級(jí)荷載非對(duì)稱布置：圖38 公路－I級(jí)荷載非對(duì)稱布置Fig 38 road I level of load symmetrical arrangement①單列公路Ⅰ級(jí)荷載非對(duì)稱布置②雙列公路Ⅰ級(jí)荷載非對(duì)稱布置③三列公路Ⅰ級(jí)荷載非對(duì)稱布置④四列公路Ⅰ級(jí)荷載非對(duì)稱布置⑤五列公路Ⅰ級(jí)荷載非對(duì)稱布置(2)公路－I級(jí)荷載順橋行駛：；－I級(jí)荷載，圖39 公路－I級(jí)荷載單孔單列布置Fig 39 Road I level of load singlehole and single row arrangementb．雙孔單列公路－I級(jí)荷載圖310 公路－I級(jí)荷載雙孔單列布置Fig 310 Road I level of load twohole and single row arrangement(3)活載橫向分配后各梁支點(diǎn)反力：計(jì)算式為：計(jì)算結(jié)果見表32。 各墩水平力計(jì)算采用集成剛度法進(jìn)行水平力分配。(4)橋臺(tái)板式橡膠支座的水平力取摩檫系數(shù)，則板式橡膠支座產(chǎn)生的摩阻力，大于0號(hào)臺(tái)和，故取，3）溫度影響力的分配（溫度上升20℃）(1)對(duì)一聯(lián)中間各墩設(shè)板式橡膠支座的情況 (35)則： (36)式中：故：臨界點(diǎn)以左：臨界點(diǎn)以右：0號(hào)臺(tái)及7號(hào)臺(tái)最小摩阻力，大于溫度影響力，故溫度影響力不必進(jìn)行重分配。當(dāng)時(shí)，需設(shè)斜筋，其中： (37) (38)（2）計(jì)算參數(shù)①截面尺寸檢查：根據(jù)構(gòu)造要求，梁頂層有10根Φ32鋼筋通過11截面，截面有效高，則；梁頂層有15根Φ32鋼筋通過22截面，截面有效高度，則；梁頂層有25根Φ32鋼筋通過33,44,55,66截面，截面有效高度，則；故截面符合設(shè)計(jì)要求。彎起末端與架立鋼筋焊接。 （316）且在彎剪扭共同作用下，截面尺寸必須符合： （317）（2）驗(yàn)算抗扭強(qiáng)度采用的公式： (318)抗扭縱筋：， 其中ζ= (319)（3）蓋梁各截面剪力及扭矩計(jì)算列于表31