【正文】 具體基本結(jié)構(gòu)圖見（ZHC43311002 ） 。本船長小于 65m，干舷甲板上的舷墻板厚度應(yīng)不小于 5mm。對Ｌ75506 進行校核型鋼號 hb1tA1xIy 75 50 6 ??????iAZe 202eIIii43 )(.)64.(.9????? ???ehIW實取：L75506 W= I= cm4 甲板縱桁主甲板室（第一層）W= 3=式中：b——甲板縱桁所支承面積的平均寬度，3m ； h——甲板的計算壓頭，m ，取 h=； l——甲板縱桁的跨距， 。第四層：后端壁和側(cè)壁扶強材：W ===對Ｌ75506 進行校核型鋼號 hb1tA1xIy 75 50 6 ??????iAZe 202eIIii43 )(.)64.(.9????? ????ehIW實取：Ｌ75506 滿足要求前端壁：Ｗ ===對Ｌ75506 進行校核型鋼號 hb1tA1xIy 75 50 6 ??????iAZe 202eIIii43 )(.)64.(.9????? ???ehIW實?。海?5506 滿足要求 上層建筑甲板艏樓甲板：根據(jù)文獻[1] 首樓甲板板厚度 t 應(yīng)不小于：bsLt)602.??（ = 58.).?（ =7mm式中：L——船長，50m；s ——甲板橫梁間距，計算時取值應(yīng)不小于橫梁的標準間距，取 s=； ——或橫梁的標準間距， 。b甲板室圍板厚度根據(jù)文獻[1] 上層建筑端壁板和甲板室圍壁板的厚度 t 應(yīng)不小于：hst3?t=+= 對最下層t =+= 對其他各層，且不小于 5mm式中：s——扶強材間距， ；h——計算壓頭，計算如下；L——船長，50m。后端壁 F4+150：X＝X／L＝ α＝F5 圍壁：X＝X／L＝ α＝F8 圍壁：X＝X／L＝ α＝F14 圍壁：X＝X／L＝ α＝F21 圍壁：X＝X／L＝ α＝F22 圍壁：X＝X／L＝ α＝根據(jù)文獻[1] 系數(shù) β 按下列各式計算：當(dāng) X/L≤ 時 ?????????bC?后端壁 F4+150：X ／L ＝，β=F5 圍壁：X／L＝ ， β=F8 圍壁： X／L ＝，β=F14 圍壁：X／L ＝，β=F21 前壁：X／L ＝，β=F22 前壁：X／L ＝，β=第一層側(cè)壁：F4+150~F10：X/L =＜，β=；F10~F22：X /L=＜，β=；機艙棚：F8~F14：X /L=＜，β=；第二層側(cè)壁：F14~F21：X /L=＜，β=；第三層側(cè)壁：F14~F21：X /L=＜，β=；第四層側(cè)壁：F14~F21：X /L=＜，β=；——方形系數(shù)，當(dāng) ＜ 時，取 =； 當(dāng) ＞ 時， 取 =； bCbCbbCbC當(dāng)上層建筑后端壁位于船中以前，用以確定后端壁 β 值的 應(yīng)不小于 。 F85 艙壁艙壁板厚：該艙壁應(yīng)該按深艙要求計算。選取Ｌ120808，進行校核，t=8mm：型鋼號 hb1tA1xIy 125 80 8 256 cm25..??????iAZe 202eIIii4 1/)(.5)(025? ??????? ..3in ??ehIWt=10mm：型鋼號 b1tA1xIy 125 80 8 256 ??????iAZe 202eIIii4 12/0.)(.)(5? ???33in ??ehIW實?。海?20808， 滿足要求。設(shè)置了 4 道艙壁，滿足規(guī)范大于等于 3 的要求。集中載荷如圖 4 所示圖 4許用彎矩[σ]=124N/mm 2P=hA=104NA=ab= = m2 h= 1P h /10=?a?0a=， h0 =， b= M= = =25265 N. mlpW=M/[σ]= cm3支持甲板縱桁的強橫梁的剖面慣性矩 I 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：I=2Wl =2 ? = cm4實?。?⊥ W= I= （滿足）9037 懸臂梁根據(jù)文獻[1] 懸臂梁計算剖面處的剖面模數(shù) 應(yīng)不小于按下式各式計算之值：iW)( hblSi??式中： S ——懸臂梁的載荷寬度， ；——懸臂梁跨距，；il ——艙口寬度，6m；0b——艙口開口線外的甲板計算壓頭， ；1h ——艙口開口線內(nèi)的甲板或艙蓋的計算壓頭， ；2h)(?? = （ +6 ）?? =實?。?⊥ W= I= （滿足）907 支柱根據(jù)文獻[1] 對于支柱所受的載荷 P，應(yīng)按下式計算：??在該船中兩處設(shè)置支柱：F12，F(xiàn)17。實取 ?h式中： L——船長，50m ； D——型深，； d——吃水。 橫骨架式強肋骨根據(jù)文獻[1] 對于支持舷側(cè)縱桁的強肋骨，其尺寸應(yīng)由直接計算予以確定，計算時，假定強肋骨兩端為剛性固定，強肋骨承受由舷側(cè)縱桁傳遞的集中載荷(舷側(cè)縱桁的計算水壓頭，應(yīng)為舷側(cè)縱桁的跨距中點至上甲板邊線的垂直距離 m)的作用，取許用彎曲應(yīng)力為 ，許用剪切應(yīng)力為 。機艙區(qū)：⊥ A= cm2（滿足）102? 舷側(cè)骨架 主肋骨：根據(jù)文獻[1] 、 要求肋骨或舷側(cè)縱骨的最大間距應(yīng)不大于 ，本船的肋骨間距是 ，符合要求。(2)在船端 區(qū)域內(nèi)：t=+= 50+=?A== 50= cm2式中 L——船長，50m 。21sE??離船端 區(qū)域：根據(jù)文獻[1] 在開口邊線以內(nèi)及離船端 區(qū)域內(nèi)的強力甲板，其厚度 t 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：??Lst= ?=式中：s ——肋骨間距，計算時取值應(yīng)不小于縱骨的標準間距，取 s=；L——船長，50m；強力甲板(包括端部甲板)的最小厚度 t 應(yīng)不小于 6mm。平板龍骨的寬度不必大于 1800mm，平板龍骨的寬度應(yīng)在整個船長內(nèi)保持不變，因此厚度取 t=11mm。前者的值 L=，后者 L=50m。S 海水 F32~F52 5 艉尖艙 淡水 F1~F5 6 燃油艙 Pamp。如果船舶設(shè)計成氣力式散裝水泥船，就既可以裝散裝水泥，又可裝氧化鋁等其他細小顆粒散貨，以保證返航不會空放，提高經(jīng)濟效益。 Structure design。四、總結(jié)設(shè)計過程中的一些經(jīng)驗和遇到的困難，以及解決這些問題的方法，為后續(xù)結(jié)構(gòu)設(shè)計的提供經(jīng)驗。因為新船任務(wù)書要求的主尺度除了船長和型深，其他都相同，而且兩者的差距很小。三、通過型線圖和結(jié)構(gòu)計算書以及母型資料來繪制基本結(jié)構(gòu)圖、典型橫剖面圖和橫艙壁圖。s TOR requires the rest of the principal dimensions are the same, except the length and depth, which are also required to have a small gap between these two. And because this ship nearly has no parallel middle body, it is feasible to change lines offsets through copy type transformation, and then draw lines plan using new offsets table. Second, use new lines plan and some information of parent ship to do structural calculation. Structural calculation mainly takes advantages of standard calculation to select shell plating, deck, bar, superstructure and other construction elements39。水泥運輸船的結(jié)構(gòu)都是以中小型為主，目前的發(fā)展還處于比較初級的階段。 母型船艙室分布情況表 11 艙室劃分序號 艙室名稱 數(shù)量 所在部位1 駕駛室 1 駕駛甲板2 船長室 1 艇甲板3 輪機長室 1 艇甲板4 儲物艙 1 艉樓甲板5 儲物室 1 主甲板6 餐廳 1 艉樓甲板7 廚房 1 艉樓甲板8 衛(wèi)生間 1 艉樓甲板9 浴室 1 艉樓甲板10 一人船員室 3 艉樓甲板11 舵機艙 1 4000mm 平臺12 錨鏈艙 1 主甲板13 貨艙 6 船底~主甲板表 12 液體艙序號 名稱 儲存物 位置 容積 ( m3 )1 艏尖艙 F81~艏 2 第一壓載艙 Pamp。2 結(jié)構(gòu)部分 結(jié)構(gòu)規(guī)范設(shè)計計算本船為 50 米水泥運輸船，為鋼質(zhì)單底尾機艙型船舶。（2）離船端 區(qū)域內(nèi)：根據(jù)文獻[1] 離船端 區(qū)域內(nèi)的船底板厚度 t 應(yīng)不小于按下式計算所得之值： bSsLt)6035.(?? =（ 50+6）? =實取 t=9mm式中： s ——縱骨間距，計算時取值應(yīng)不小于縱骨的標準間距，取 s=；d ——吃水，；L——船長，50m； ——折減系數(shù)，取 =1；bFbF=，計算時取不大于 。 舷頂列板：根據(jù)文獻[1] 舷頂列板的寬度應(yīng)不小于：b=800+5L mm，但也不必大于 1800mm b=800+5 50=1050mm?根據(jù)文獻[1] 本船舷側(cè)為橫骨架式，船中 區(qū)域內(nèi)舷頂列板厚度 t 應(yīng)不小于按下列兩式計算所得之值： d11)0(??? = （50+110）/? = ??Lst = =實取 121200mm式中：s ——肋骨間距，計算時取值應(yīng)不小于縱骨的標準間距，取 s=；L——船長，50m；，其中， S 為舷側(cè)縱桁間距， ，E=；21E?? ——折減系數(shù)， =1。R≥(１／20)/ b＝(１／20)6000 ＝300mm，角隅處加厚板厚度應(yīng)較強力甲板增加4mm，即 t≥+4=。根據(jù)文獻[1] 、 肋板面板的厚度應(yīng)不小于肋板腹板的厚度，面板寬度應(yīng)不小于其厚度的 10 倍，但亦不必大于 15 倍。首尾尖艙主肋骨：L125757 W= 3 I= 甲板間肋骨甲板間肋骨的剖面模數(shù) W 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：DsdlC1? ? = cm3式中：s——肋骨間距，；d——吃水，；l——肋骨跨距，m，即為在舷側(cè)量得的甲板間高，且對于甲板間肋骨，當(dāng)其實際距跨距小于 時，應(yīng)取 l=，該船甲板間實際距離為 ，因此取 l=；D——型深，；C——系數(shù)，取 C=+4d/D=；——系數(shù)，按肋骨所在位置確定：對于上甲板以下第一層甲板間， =，此處取1 1C=。在橫骨架式的機艙區(qū)域內(nèi)，支持舷側(cè)縱桁的強肋骨的尺寸：實取強肋骨： ⊥ W= （滿足） I= 4。甲板縱桁的剖面慣性矩 I 應(yīng)不小于按下式計算所得之值：I=2Wl=2 ? = cm4實?。骸? W= I= （滿足）9037l——甲板縱桁的跨距。 艉尖艙的加強根據(jù)文獻[1] 在每檔肋位上應(yīng)設(shè)置實肋板，其厚度應(yīng)較本節(jié)所要求的首尖艙內(nèi)的實肋板厚度增厚 。F5 艙壁最下列板實取 t =10mm， 寬度 b=1500mm， 艙壁上其余板實取 t =8mm。在最下列板處取 t=1+=F5 艙壁最下列板實取 t =9mm， 寬度 b=1300mm， 艙壁上其余板實取 t =8mm。選?。?20808 進行校核t=8mm：型鋼號 hb1tA1xIy 120 80 8 229 cm98..??????iAZe 202eIIii4 1/)(8.)(? ???33min ??ehIWt=10mm：型鋼號 b1tA1xIy 120 80 8 229 ??????iAZe 202eIIii43 )(.)7.(.?????33in ???ehIW實取：Ｌ120808， 滿足要求 主機基座根據(jù)文獻[1] 對主機基座構(gòu)件尺寸的要求：大型低速柴油機主機基座，其縱桁的水平面板厚度 t、縱桁的腹板厚度 及橫隔板、橫肘板的厚度 應(yīng)不小于按下列各式計1t 2t算所得之值：t= +10s 3p= +10===，對