【正文】 keV positrons for emission of electrons in the direction of the projectile deflection.The origin of the ridge is very well understood. It corresponds to the electron capture to the continuum (ECC) cusp discovered in ion–atom collisions three decades ago by Crooks and Rudd [8]. They measured the electron energy spectra in the forward direction and observed a cuspshape peak at exactly the projectile’s velocity. The first theoretical explanation [9] showed that it diverges in the same way as 1/k. This cusp structure was the focus of a large amount of experimental and theoretical research. Since the ECC cusp is an extrapolation across the ionization limit of capture into highly excited bound states, this same effect has to be present in positron–atom collisions. In fact, the observation of such an effect associated with positronium formation, while predicted two decades ago by Brauner and Briggs, remained a controversial issue. The reason for this dispute was that, in contrast to the case of ions, the positron outgoing velocity is not similar to that of impact, but is largely spread in angle and magnitude. Thus there is no particular velocity where to look for the cusp. And this is certainly so. If we evaluate the double differential cross section, we see that the cusp is clearly visible in ion–atom collisions, but just a very mild and spread shoulder in positron–atom collisions. Thus, to observe this structure it is necessary to increase the dimension of the cross section. For instance by considering a zero degree cut of the quadruple differential cross section in collinear geometry. Kover and Laricchia measured in 1998 the dσ/dEe?Electron and positron momentum distributions for the ionization of helium by impact of positrons with incident velocity v CDW PACS classification codes: .+x。英文原文Theory of ionization processes in positron–atom collisionsAbstract We review past and present theoretical developments in the description of ionization processes in positron–atom collisions. Starting from an analysis that incorporates all the interactions in the final state on an equal footing and keeps an exact account of the fewbody kinematics, we perform a critical parison of different approximations, and how they affect the evaluation of the ionization cross section. Finally, we describe the appearance of fingerprints of capture to the continuum, saddlepoint and other kinematical mechanisms. Keywords: Ionization。 這個結(jié)果與提出的機制是一致的, 那里備鞍點結(jié)構(gòu)出現(xiàn)從第一正子電子碰撞之后, 正子和電子被中堅力量驅(qū)散。在正子原子碰撞情況下, 為電子被困住在正子和殘余離子潛力的馬鞍, 電子和正子必須首先執(zhí)行二進(jìn)制碰撞以便最終獲得正確的速度那里ei 是目標(biāo)的結(jié)合能在初始狀態(tài)。 如果我們降低能量從1000 年eV 到100 eV, 這個結(jié)構(gòu)在45 消失, 與想法是一致的結(jié)果托馬斯機制是一個高能作用。 這同樣實驗由Sarkadi 和工友執(zhí)行了在氬電離由75 keV 氫核沖擊。 因而沒有特殊速度在哪里尋找尖頂。圖2 土坎的起源很好被了解。 但是, 在所有這些箱子問題的動力學(xué)被簡化了, 依照被談?wù)撛谠缦炔糠? 根據(jù)大非對稱在介入的片段的大量之間。 第二重要點將對待所有互作用在最終狀態(tài)在一個同等立足處。 這些動量發(fā)行允許我們學(xué)習(xí)電離碰撞的主要特征。 特別重要對唯一微粒分光學(xué)的用途, 那里動量的微粒的當(dāng)中一個被測量。= 所以, 電離過程的一個完全描述特性也許被獲得以一個四倍有差別的橫剖面:有許多可能的套四可變物使用。 unsolvable t三體問題被簡化了, 對所謂的有限的三體問題, 那里一個微粒被承擔(dān)有一許多足夠小不影響其它二個微粒的行動。所有這些對由線形點標(biāo)準(zhǔn)變革關(guān)系, 如所描述[ 1 ] 。 中心點電子。 從最終狀態(tài)下合并所有相互作用，在一個同等立足處和保留少量碰撞動力學(xué)的一個確切的物體分析開始, 我們進(jìn)行或重或輕不同的比較, 并且從它們影響電離橫剖面的角度進(jìn)行分析。4 總結(jié)本文是圍繞農(nóng)用機械產(chǎn)品——花生去殼機的設(shè)計，實現(xiàn)了花生剝殼的機械化，應(yīng)用本機器后，可使廣大農(nóng)民群眾大大節(jié)省勞動量，提高生產(chǎn)效率和生產(chǎn)質(zhì)量。 殼仁分離裝置殼仁分離裝置分為兩個部分，一個是氣流通道，它的一端接風(fēng)機，另一端安裝在箱體的下方，還有就是殼與仁的收集板，它同樣也安裝在箱體下方。柵條的兩頭裝砌在墻板的圓形槽內(nèi)，組成半圓柵籠，柵條間距為10mm，這樣可使剝出的花生仁能通過柵格，而未剝殼的剛不能通過。129mm，刮板外緣距旋轉(zhuǎn)中心距離250mm。3刮板式花生去殼機主要部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計刮板式花生去殼機能否正常運轉(zhuǎn)，看的是其主要部件的設(shè)計，如果設(shè)計不合理，機器就不能正常運轉(zhuǎn)或者說不能運轉(zhuǎn)，那么生產(chǎn)出來的這臺機器就是一堆費品。為保證整機的各部分的安裝，需設(shè)計一個機架，機架起到其它幾個部分的支承、定位、連接作用，并將電機安裝在機架里面，剝殼機安裝在機架的上方。隨著花生種植業(yè)的不斷發(fā)展，國內(nèi)外對花生深加工產(chǎn)品的需求不斷增大，提高花生脫殼機械化作業(yè)水平成為必然。因此應(yīng)通過機電一體化手段，開發(fā)設(shè)計自動喂料、自動定位脫殼裝置，保證均勻喂料與有效定位，實現(xiàn)機組自動化操作，進(jìn)一步提高作業(yè)精確性和作業(yè)速度，提高產(chǎn)品質(zhì)量與生產(chǎn)率，滿足部分大、中型加工企業(yè)的需要，以開拓國內(nèi)和國外市場。1．4．1 提高花生脫殼機械的通用性和適應(yīng)性提高花生脫殼機械的通用性和適應(yīng)性仍是當(dāng)前的主要研究方向之一目前，許多花生脫殼機械只是針對某一花生品種和所在地區(qū)的生長環(huán)境來設(shè)計，其通用性、兼容性和適應(yīng)性較差。1．3．4 花生脫殼機械存在的問題目前我國在花生脫殼技術(shù)研究方面一直沒有大的突破，資金投入也不足，脫殼部件的研制仍在2O世紀(jì)90年代初的技術(shù)水平上徘徊，所以在脫殼性能上并沒有很大的提高。真空法 將花生莢果放在真空爆殼機中，在真空條件下，將具有相當(dāng)水分的莢果加熱到一定溫度，在真空泵的抽吸下，莢果吸熱使其外殼的水分不斷蒸發(fā)而被移除，其韌性與強度降低，脆性大大增加；真空作用又使殼外壓力降低，殼內(nèi)部相對處于較高壓力狀態(tài)。要使莢果在兩擠壓輥間被擠壓破殼，莢果首先必須被夾住，然后被卷入兩輥間隙。其典型設(shè)備為由刀板轉(zhuǎn)鼓和刀板座為主要工作部件的刀板剝殼機。當(dāng)莢果離開壁面時，由于外殼具有不同的彈性變形而產(chǎn)生不同的運動速度，莢果所受到的彈性力較小，運動速度也不如外殼，阻止了外殼迅速向外移動而使其在裂縫處裂開，從而實現(xiàn)籽粒的脫殼。由于在該機構(gòu)中，避開了剝殼部件的直接擠壓， 沖擊的作用，而是花生搓花生，系柔性剝殼，故破碎率較低， 該機鑒定時實測破傷率(破碎率+損傷率)為0．91。3． 開式紋桿滾筒，編織凹板式花生剝殼部件剝殼部件采用了由兩根金屬紋桿組成的開式紋桿滾筒和用編織絲網(wǎng)制成的編織凹板，其結(jié)構(gòu)如圖3所示圖3作業(yè)時，花生果在滾筒的推動下，受擠壓揉搓脫殼，該結(jié)構(gòu)與封閉滾筒式不同，花生果受到開式滾筒的攪拌作用，剝殼力帶有柔性，故其破碎率較低，可控制在3%5% 。以下介紹一下我國上個世紀(jì)幾種主要的花生剝殼部件1．封閉式紋桿滾筒，柵條凹板式花生剝殼部件圖 1六十年代初， 我國在吸收國外技術(shù)的基礎(chǔ)上，研制了TH340型花生剝殼機，其剝殼部件是在一個圓筒上鑲上若干根紋桿組成的封閉式紋桿滾筒，下面裝有若干根圓鋼條組成的柵條式凹板，如圖1所示?；ㄉ鷦儦げ考腔ㄉ鷦儦C的關(guān)鍵工作部件，剝殼部件的技術(shù)水平?jīng)Q定了機具作業(yè)剛花生仁破碎率、花生果一次剝凈率及生產(chǎn)效率等重要的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。只進(jìn)行單一脫殼功能的花生脫殼機結(jié)構(gòu)簡單，價格便宜，以小型家用為主的花生脫殼機在我國一些地區(qū)廣泛應(yīng)用，能夠完成脫殼、分離、清選和分級功能的較大型花生脫殼機在一些大批量花生加工的企業(yè)中應(yīng)用較為普遍?；ㄉ诩庸せ蜃鳛槌隹谏唐窌r，需要進(jìn)行剝殼加工。利用花生或脫脂后的花生餅粕的蛋白粉，可直接用于焙烤食用，也可作為肉制品、乳制口、糖果和煎炸食品的原料或添加劑?；ㄉ庸じ碑a(chǎn)品花生殼和花生餅粕等可以綜合利用，加工增值，提高經(jīng)濟(jì)效益。由于花生本身的生理特點決定了花生脫殼不能與花生的田間收獲一起進(jìn)行聯(lián)合作業(yè)，而只能在花生莢果的含水率降到一定程度后才能進(jìn)行脫殼。6BH一1800型花生脫殼機械采用了三軋輥混合脫殼結(jié)構(gòu)，能夠進(jìn)行二次脫殼。為了降低破碎率而探討新的剝殼原理，研制新式剝殼部件，便成為花生剝殼機械的重要研究課題。2． 封閉橡膠板滾筒，直立橡膠板式剝殼部件該機的剝殼部件是由封閉膠輥和直立膠板組成，剝殼原理系擠壓式，如圖2所示圖2作業(yè)時，花生果在膠輥的推動下，通過剝殼間隙(5—20毫米)，由膠輥和膠板的擠壓作用脫殼，避開了剝殼部件的揉搓作用,破碎率有所降低，但仍在5％以上。其缺點是由于采用立式傳動， 故傳動機構(gòu)較為復(fù)雜。撞擊法脫殼 撞擊法脫殼是物料高速運動時突然受阻而受到?jīng)_擊力，使外殼破碎而實現(xiàn)脫殼的目的。莢果經(jīng)進(jìn)料口進(jìn)入定磨片和動磨片的間隙中，動磨片轉(zhuǎn)動的離心力使籽粒沿徑向向外運動，也使莢果與定磨片問產(chǎn)生方向相反的摩擦力；同時，磨片上的牙齒不斷對外殼進(jìn)行切裂，在摩擦力與剪切力的共同作用下使外殼產(chǎn)生裂紋直至破裂，并與殼仁脫離，達(dá)到脫殼的目的。該種方法影響因素有，原料水分含量、轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速的高低、刀板之間的間隙大小等。影響脫殼性能的因素有，線速差、膠壓輥的硬度、軋入角、軋輥半徑、軋輥間間隙等。分級處理 物料的粒度范圍大，必須先按大小分級，再進(jìn)行脫殼，才能提高脫殼率，減少破損率。④ 作業(yè)成本偏高，多數(shù)是單機制造，制造的工藝水平較低，同時能耗較高。降低破損率對花生脫殼機械的關(guān)鍵技術(shù)與工作部件進(jìn)行重點攻關(guān)，改革傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)，研究新的脫殼機理，優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計；同時在整體配置上進(jìn)一步改進(jìn)和完善，提高脫殼率，降低籽仁破損率。在一些地區(qū)，用作種子和特殊用途的花生仁仍采用傳統(tǒng)的手工剝殼，勞動生產(chǎn)率低，區(qū)域性發(fā)展不平衡?；ㄉ?jīng)過刮板的撞擊和擠壓進(jìn)行剝殼后，要經(jīng)過位于剝殼箱底部的柵格，于是可以把柵格設(shè)計成一個半圓柵籠，將其固定在剝殼箱的下半箱內(nèi)。圖11花生果進(jìn)入存料斗后，經(jīng)下部的入料窄口形成薄層流落下來進(jìn)入剝殼箱內(nèi)，與高速旋轉(zhuǎn)的刮板相互碰撞，在刮板的錘擊下，花生殼發(fā)生破裂，從而進(jìn)行第一次剝殼。NNNNNNNNNNNN字圖33因為采用的是打擊和擠壓兩種方式配合進(jìn)行剝殼，所以對刮板的強度有一定要求，采用材料是45號鋼，而且刮板的表面必須進(jìn)行處理，熱處理硬度HRC5662。其結(jié)構(gòu)如圖34所示。箱座和箱蓋采用普通螺栓聯(lián)接，用圓錐銷定位。剝殼機安裝在機架上面，聯(lián)接采用普通螺栓聯(lián)接。1980．[4] 尚書旗，劉曙光，王方燕．花生生產(chǎn)機械的應(yīng)用現(xiàn)狀與進(jìn)展分析[J]．花生學(xué)報，2003，(增刊)[5] 張效鵬，張嘉玉．花生脫殼機的不同部件對花生脫殼性能的影響[J]．萊陽農(nóng)學(xué)院學(xué)報，1990，7(1) [6]