鋼筋溷凝土簡支t形梁橋主梁計算示例-免費閱讀
【正文】 彎折直徑彎折半徑R(mm)切線長T(mm)曲線長C(mm)切曲差δ=2T－C(mm)22（R=3d）7070 110 30 32（R=10d）320320 503 137 135176。HRB335≥4d≥5dHRB400KL400≥5d90176。彎折處以外部分，如圖9所示，各焊縫間距在確定彎起點位置后計算的。8條：T形截面梁的腹板兩側，應設置直徑為6~8mm的縱向鋼筋，每腹板內鋼筋截面面積宜為（~）bh，其中b為腹板寬度，h為梁的高度，其間距在受拉區(qū)不應大于腹板寬度，且不應大于200mm，在受壓區(qū)不應大于300mm。5條：鋼筋混凝土彎構件的預拱度可按下列規(guī)定設置： 當由荷載短期效應組合并考慮荷載長期效應影響產生的長期撓度不超過計算跨徑的1/1600時，可不設預拱度；當不符合上述規(guī)定時應設預拱度，且其值應按結構自重和1/2可變荷載頻遇值計算的長期撓度值之和采用。W0=I0/(h－x0)=1010/(1300－)=108mm3受拉區(qū)塑性影響系數γ=2S0/W0=2107/108=開裂彎矩Mcr=γftkW0=108=106kN－m⑺開裂構件等效截面的抗彎剛度全截面的抗彎剛度B0==1041010=1015mm454條縱受拉鋼筋的應力按下式計算：σss=Ms/()=106/(7238)=⑷短期荷載作用下的最大裂縫寬度螺紋鋼筋C1=；C3=；C2=1++滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62—2004）第6中性軸處的主拉應力不符合上述公式的區(qū)段，則主拉應力（剪應力）全部由箍筋和彎起鋼筋承受。4條規(guī)定要求。（b′f－b）h′f (x0－h(huán)′f /2)+bx20/2=αESAs(h0－x0)（1560－180）115(x0－115/2)+180x20/2=7238(－x0)x0=h′f=115mm開裂截面慣性Icr=b′fx30/3－(b′f－b)(x0－h(huán)′f)3/3+αESAs(h0－x0)2=1560－(1560－180)(－115)3/3+7238(－)2=1010mm4⒉正應力驗算根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62—2004）第7Mjx=2250（1－4）=－mVjx=+（－）2m=Mjx/Vjxh0=()= 取m=C===+=。在此斜截面水平投影長度范圍內，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為232，Asb=。7條：矩形、T形和工字形截面受彎構件，當配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪承載力驗算采用下列公式：根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62—2004）第5同時，為了節(jié)約鋼筋，從而達到安全、經濟、合理，應使抵抗彎矩圖更接近于設計彎矩圖。第四排彎起鋼筋（2N5）該排鋼筋的充分利用點的橫坐標為1513mm，而該排鋼筋的彎起點的橫坐標為5434mm，說明彎起點位于充分利用點左邊，且兩點之間的距離為5434－1513=3921mmh0/2=，滿足斜截面抗彎承載力要求。11條：受拉區(qū)彎起鋼筋的彎起點，應設在按正截面抗彎承載力計算充分利用該鋼筋強度的截面以外不小于h0/2處，彎起鋼筋可在按正截面受彎承載力計算不需要該鋼筋截面面積之前彎起，但彎起鋼筋與梁中心線的交點應位于按計算不需要該鋼筋的截面之外。第四排彎起鋼筋的水平投影長度為lsb4：lsb4=1300－(68+)－(32+4+)=1038mm第四排彎起鋼筋與梁軸線交點距支座中心的距離為：1128+1093+1057+1300/2－68－第四排彎起鋼筋彎起點至支座中心的距離為：1128+1093+1057+1038＝4316mm。2梁端加密段長度為880mm，加密段箍筋間距為60mm，梁端第一根箍筋距端面為50mm，第一根箍筋與第二根箍筋間的距離為50mm。其配筋率ρsv，%，現初步選用φ8的雙肢箍筋，n＝2；Asv1＝。d＝＝簡支梁剪力包絡圖取為斜直線?？缰校?03ftdbh0=103180=Vdm=84kN支點：103ftdbh0=103180=Vd0=440kN故跨中截面部分可按構造配置箍筋，其余區(qū)段按計算配置腹筋。受拉鋼筋面積為1608mm220%7238=1448mm2；支點截面的有效高度h0=h－as=1300－=；根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62—2004）第52b′f=b+12h′f=180+12115=1560mm故取b′f=1560mm⑵判斷T形截面的類型設as=120mm， h0=h－as=1300－120=1180mm；故屬于第一類T形截面。1⒊材料主筋用HRB335級鋼筋fsd＝280N/mm2；fsk＝335N/mm2；Es＝105N/mm2。結構安全等級為二級。1翼緣板的平均厚度h′f =(100+130)/2=115mm①對于簡支梁為計算跨徑的1/3。每片骨架主筋的疊高為：4+2==1300=195mm，~。3根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62—2004）第511條：最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數值，并按混凝土和箍筋共同承擔不少于60%；彎起鋼筋承擔不超過40%，并且用水平線將剪力設計值包絡圖分割為兩部分。11條：箍筋間距按下列公式計算：p中＝100ρ中＝1007238/（180）＝，取p中＝p支＝100ρ支＝1001609/（180）＝p平＝（p中+p支）/2＝（+）/2＝h0平＝（h0中+h0支）/2＝（+）/2＝根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62—2004）第9近梁端第一根箍筋應設置在距端面一個混凝土保護層距離處。13條R235鋼筋最小配箍率的要求。第二排彎起鋼筋彎起點的剪力第三排彎起鋼筋的面積：（初步擬定為ф32）初步選用由主筋彎起2ф32，Asb3＝1608mm2。第4章 全梁承載力校核167。該排彎起鋼筋與梁軸線交點的橫坐標為8057mm大于該排鋼筋的理論不需要點的橫坐標6998mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62—2004）第9167。6條：計算受彎構件斜截面杭剪承載力時，其計算位置應按下列規(guī)定采用：⑴距支座中心h/2處截面；⑵受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面；⑶錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；⑷箍筋數量或間距改變處的截面；⑸構件腹板寬度變化處的截面。Mjx=2250（1－4）=－mVjx=+（－）2m=Mjx/Vjxh0=()
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