【正文】 其他水平力作用于架體頂部，[G1k+(G2k+G3k)h]，則：MT=(249。]=205N/mm2滿足要求B 考慮風荷載N4=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb+Hgk+((+(24+)120/1000)+(1+2))++f=N4/(246。1=l01/i=1000/(10)==A不考慮風荷載N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]lalb=((+(24+)120/1000)+(1+2))=f=N1/(246。max= mm≤[204。根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》(JGJ1622008）：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值(Q1k）㎡；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。m211。＝≤[204。]＝450/250=滿足要求支座反力計算Rmax=Rmaxk=六、柱箍驗算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((700+(88+48)2)/(1+1),(600+(88+48)2)/(1+1))=486mm為計算跨度。m243。其他水平力作用于架體頂部，[G1k+(G2k+G3k)h]，則：MT=(249。]=205N/mm2滿足要求B考慮風荷載組合風荷載得：ND=NC++f=ND/(246。1=l01/i=(+2400/1000)1000/(10)==A不考慮風荷載梁兩側立桿承受的樓板荷載N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+(Q1k+Q2k)]la1lb1=((+(24+)120/1000)+(1+2))=由第五節(jié)知，梁兩側立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=由于梁中間立桿和兩側立桿受力情況不一樣，故應取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=f=NA/(246。]=1000/(1+1)/400=滿足要求支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調托座，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖13） 次梁剪力圖(kN)Vmax=244。 辦公樓及教育展示廳、食堂及倒班房梁模板計算書一、計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011《混凝土結構設計規(guī)范》GB500102010《建筑結構荷載規(guī)范》GB500092012《鋼結構設計規(guī)范》GB500172003《建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范》JGJ3002013計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)700混凝土梁寬b(mm)300混凝土梁計算跨度L(m)新澆筑混凝土結構層高FH(m)計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011模板荷載傳遞方式可調托座扣件傳力時扣件的數(shù)量/梁兩側樓板情況梁兩側有板梁側樓板厚度120斜撐(含水平)布置方式加強型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)垂直梁跨度方向的梁兩側立柱間距l(xiāng)b(m)水平桿步距h(m)梁側樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)梁側樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n1梁底支撐小梁根數(shù)m4次梁懸挑長度a1(mm)250結構表面要求表面外露架體底部布置類型底座材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格3788面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(板材垂直方向)鋼管規(guī)格Ф48荷載參數(shù)基礎類型地基土地基土類型碎石土地基承載力特征值fak(N/mm2)120架體底部墊板面積A(m2)是否考慮風荷載是架體搭設省份、城市新疆(省)庫爾勒(市)地面粗糙度類型B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)施工簡圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖2二、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。發(fā)現(xiàn)有丟失、損壞、變形等問題時要及時妥善處理，確信無問題后方可使用。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。特殊工種持證上崗。成品保護措施(1)上操作面前模板上的脫模劑不得流墜，以防污染結構成品。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐。（13） 腳手架經單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，方可拆除。（5） 腳手架安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得從兩端向中間進行，以免結合處錯位，難于連接。對檢查出的安全隱患落實責任人，定期進行整改，并組織復查。周轉模板分類清理、堆放。、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞。(3)模板就位前，檢查頂模板位置、間距是否滿足要求。檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批，在同一檢驗批內對梁、柱，應抽查構件數(shù)量的10%，且不應少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不得小于3面。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。支模前刷脫模劑。(8)模板拆除后，對于結構的棱角部位，要及時進行保護，以防止損傷。在拆除側模時，（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。為保證樓梯與墻接茬處混凝土能夠澆筑密實，墻體施工時，樓梯暫不施工，預留插筋，二次澆筑。9)樓板模板的接縫處理：模板與模板接縫處，一是要保證兩塊模板的高度差不能太大。在預留起拱量時，要迭加上地基下沉、支撐間隙閉合等因素，使梁在拆模后起拱量符合規(guī)范要求2/1000。(2)板支撐體系采用扣件腳手架支撐系統(tǒng)，滿堂布置。模板的支設模板支設前將墊層、底板面清理干凈。3 墻模板統(tǒng)一采用木膠合板模板，用鉆頭將模板打成標準孔，如：螺栓孔間距為610488，則為下圖所示：（現(xiàn)場禁止所以鉆孔，破壞模板，影響周轉次數(shù)） 模板定位（1）中心線和位置線的放線當混凝土澆筑完畢并具有一定強度(≥)，即用手按不松軟、無痕跡，方可上人進行軸線投測。（2）模板加工及堆放本工程木模板由現(xiàn)場加工：依據(jù)圖紙、方案、交底、洽商、現(xiàn)場實際尺寸等畫出班組施工范圍內模板拼裝圖（模板翻樣圖），經各地塊專管工長審核后交隊組施工。（3）周轉材料準備做好模板、扣件、鋼管、U托等周轉料的備料工作，分批分期進場。177。倒班樓及食堂占地面積：。地上三層，二、出屋面樓梯層高3m。：采用環(huán)氧瀝青或聚氨酯瀝青涂層，厚度厚度≥500um；地梁、柱：采用環(huán)氧瀝青或聚氨酯瀝青涂層，厚度厚度≥1mm；主體：結構形式為多層框架結構，上部結構砼強度等級為除1層KZ為C40外，其余梁板柱均為C30。勞動力準備（1）根據(jù)開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。根據(jù)現(xiàn)場特點，木方堆場主要集中在場外，在南側圍擋外，模板進場后直接吊至基坑內。首先引測建筑的邊柱或墻軸線并以該軸線為起點，引出每條軸線。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。板底模下設35mm85mm木枋作為次龍骨，其中心間距為250mm。3)梁區(qū)中現(xiàn)澆樓板的起拱，除按設計要求起拱外，還應將整塊樓板的支模高度上提5mm，確?；炷翝仓髽前搴穸群蛽隙葷M足規(guī)范要求。二是要保證接縫的嚴密，也就是保證砼不漏漿。 門窗洞口模板門窗洞口模板使用木枋、木模板、陰角連接件定型加工的門窗洞口模板安裝就位。承重性模板，其混凝土強度必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB502042015）及相關規(guī)范要求，方可拆除。模板拆除施工１）、墻、柱模板拆除(1)，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。檢驗方法：觀察。檢驗方法：鋼尺檢查。(4)混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。梁、板模板清掃口留在梁下口，清掃口50100洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木枋固定。(4)拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及時進行修理。（5） 持證上崗制特殊工種持有上崗操作證，嚴禁無證上崗。（6） 水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與腳手架的搭設同步進行。（14） 拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。當梁高超過750mm時，在梁中縱向設Φ14對拉穿梁螺栓。(2)為防止破壞模板工序必須做到：不得重物沖擊已支好模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好的頂板模板上焊接鋼筋時，加墊薄鋼板或或其他阻燃材料；在支好頂板模上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，需用木枋作墊進行。(2)進行登高作業(yè)時，操作人員必須掛好、系好安全帶，安全帶高掛低用。(6)拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得在此區(qū)域。(12)對現(xiàn)場堆場進行統(tǒng)一規(guī)劃，對不同的進場材料設備進行分類合理和儲存，并掛牌標明標示，重要設備材料利用專門的圍欄和庫房儲存并設專人管理。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)700/1000)1+1=由永久荷載控制的組合：q2=[G1k+(G2k+G3k)h]b+=(+(24+)700/1000)1+1=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖3） 面板簡圖：由可變荷載控制的組合：q3=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)700/1000)1=p1===（圖4） 面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=[G1k+(G2k+G3k)h]b=(+(24+)700/1000)1=p2===（圖5） 面板簡圖（圖6） 面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=max=VmaxS/(Ib)=103103/(10410)=≤[244。：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)700/1000)300/((41)1000)+300/((41)1000))=：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)700/1000)300/((41)1000)+300/((41)1000))=取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(+(24+)700/1000)300/((41)1000)=此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 自重設計值為：g==則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖抗彎驗算（圖16） 主梁彎矩圖(kN故經計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=非端支座最大支座反力為：R2=五、端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=≤[N]=8kN滿足要求六、可調托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調托座受力R2=≤[N]=150kN滿足要求七、立柱驗算長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,236。A)=1000/((100))=≤[243。A)+Mw/W=1000/(100)+106/(103)=≤[243。kLH2/2+[G1k+(G2k+G3k)h]LlbH)=(+(()++(24+)700/1000))=＝Mmax/W＝106/37500=≤[f]＝30N/mm2滿