【正文】 Junior high school, thought to have a crush on just means that the real growth, but over the past three years later, his writing of alumni in peace, suddenly found that isn39。s governing body, has also ordered an immediate investigation into the referee39。t appealed against the disciplinary action your employer has taken against you. However, if you win your case, the tribunal may reduce any pensation awarded to you as a result of your failure to appeal. Remember that in most cases you must 49 make an application to an employment tribunal within three months of the date when the event you are plaining about happened. If your application is received after this time limit, the tribunal will not usually accept i. If you are worried about how the time limits apply to you If you are being represented by a solicitor at the tribunal, they may ask you to sign an agreement where you pay their fee out of your pensation if you win the case. This is known as a damagesbased agreement. In England and Wales, your solicitor can39。F1B λ 1A = λ 1B Δλ 39。Δλ=Zc*ΔS0, = λ1f 39。同時(shí)，也很感謝一同戰(zhàn)斗在畫圖教室的同學(xué)。代入各數(shù)據(jù)得踏板力 Ff=+0= 一般來說，對(duì)于乘用車，踏板力 Ff 在 80～ 150N范圍內(nèi)。 可知c1=16mm， c2=68mm；選取 a2=240mm， a1=33mm， b2=75mm，2111222212021 )( dbadbaccSZSSSSf ????? 29 b1=50mm； d1=15mm， d2=。本設(shè)計(jì)取 λ=4。 （ 4）極限轉(zhuǎn)角 12~32a rc s in2 0 ??? Rlj?176。從動(dòng)片的材料與其結(jié)構(gòu)型式有關(guān)，整體式即不帶波形彈簧片的從動(dòng)片，一般用高碳鋼 (50 或 85 號(hào)鋼 )或 65Mn 鋼板，熱處理硬度 HRC38～ 48；采用波形彈簧片的分開式 (或組合式 )從動(dòng)片，從動(dòng)片采用 08 鋼板，氰化表面硬度 HRC45，層深 ～ ；波形彈簧片采用 65Mn 鋼板，熱處理硬度 HRC43～ 51。 傳力銷的強(qiáng)度校核 傳力銷同時(shí)受彎曲應(yīng)力和拉伸應(yīng)力的影響，此外，傳力銷表面還受擠壓應(yīng)力的作用。支撐釘?shù)陌惭b半徑為 95 mm。 取離合蓋厚度為 4 mm。 19 在校核離合器一次結(jié)合溫升之前，先計(jì)算一次結(jié)合過程的總滑磨功 L，可根據(jù)下式計(jì)算 ????????? 2202221800Wgraeiirmn? 【 1】 式中， am 為汽車總質(zhì)量 (Kg)； r 為輪胎滾動(dòng)半徑（ m）； g i 為汽車起步時(shí)所用變速器擋位的傳動(dòng)比； 0i 為主減速器傳動(dòng)比； en 為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速r/min，計(jì)算時(shí)乘用車取 2022 r/min，商用車取 1500 r/min。由幾何知識(shí)可知 6822309898120rrrR210?????S? , 6822309898120rrrR120?????S? 由此可得， S1=， S2= mm，因此凸臺(tái)的高度 X1 應(yīng)該大于 S1。 壓盤設(shè)計(jì) 傳力定中方式的選擇 壓盤的傳力方式為傳力片傳動(dòng)方式。碟簧部分的硬度一般為 45～ 50HRC，分離指端硬度為 55～ 62HRC，在同一片分離指上同一范圍內(nèi)的硬度差不大于 3 個(gè)單位 。所以 F2=(119103) （ 103 35） =（ N） 在分離軸承推力 F2 的作用下， B 點(diǎn)還受彎曲應(yīng)力 σtB，其值為 σrB=6（ r rf） F2/（ nbrh2） 式中， n 為分離指數(shù)目（ n=18）； br 為一個(gè)分離指根部的寬度 , br=2π r/n=298/1810=34 mm。 （ 7）根據(jù)彈簧結(jié)構(gòu)布置的要求，應(yīng)滿足： 1≤RR1≤7； 0≤r1r≤6； 0≤rf r0≤6 根據(jù)所確定的參數(shù)可得 RR1=120119=1， r1r =10398=5， rf r0=3530=5 都符合彈簧結(jié)構(gòu)布置的要求。 （ 3）為保證膜片彈簧磨損后離合器仍能可靠地傳遞轉(zhuǎn)矩，并考慮到摩擦因素的下降，摩擦后彈簧工作壓緊力 F1A 應(yīng)滿足 F1A＞ F1B。 根據(jù)《汽車設(shè)計(jì)》（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）知， 1R 和 1r 需滿足下列條件： 71 1 ??? RR 且 60 1 ??? rr 由前面 Rr選擇可知， R=120mm， r =100mm 代入上式得： 1? 120－ R1? 7 且 0? 1r － 100? 6 故選擇 R1=119 mm， 1r =103 mm。 本設(shè)計(jì)中取分離指數(shù) n 為 18。當(dāng)分離時(shí)，膜片彈簧工作點(diǎn)從 B 變到 C，為最大限度地減小踏板力， C點(diǎn)應(yīng)盡量靠近 N 點(diǎn)。摩擦片的平均半徑： cR =(D+d)/4=(300+175) /4= 因 cR?R ，取 R=120mm，則 r=100mm， R/r=100/80=。 d=175mm， Ro=60 mm 符合要求。離合器使用頻繁，發(fā)動(dòng)機(jī)后備功率較小時(shí)， P0 應(yīng)取小些；當(dāng)摩擦片外徑較大時(shí)，為降低摩擦片外緣熱載荷， P0 應(yīng)取小些；后備系數(shù)較大時(shí)，可適當(dāng)增大。再查表 21 即可得到摩擦片的具體參數(shù)，如下： 摩擦片外徑 D=300 mm， 摩擦片內(nèi)徑 d=175 mm， 摩擦片厚度 h= mm， 摩擦片內(nèi)外徑比 d/D=， 單面面積 F=46600 mm2 本設(shè)計(jì)所采用的離合器摩擦片材料為粉末冶金材料，摩擦片與從動(dòng)片的連接方式為鉚接，選取 24 顆鉚釘鉚接 .其鉚接位置為 R1=137mm 與 R2=99mm，則其鉚接的平均半徑 Ra=（ R1+R2） /2=118 mm 。它主要包括主動(dòng)部分、從動(dòng)部分、壓緊機(jī) 構(gòu)、和操縱機(jī)構(gòu)等四部分。通過這一系列工作，設(shè)計(jì)出一款能滿足后備功率較大的輕型載重汽車性能需求的新型離合器。所設(shè)計(jì)的離合器摩擦片為單片，選擇 KD =17。 表 22 后備系數(shù)表 車型 轎車、輕型貨車 中、重型貨車 越野車、牽引車 后備系數(shù) ～ ～ ～ 本設(shè)計(jì)是輕型貨車離合器的設(shè)計(jì)，該車型屬于轎車、輕型貨車類型，故選擇本次設(shè)計(jì)的后備系數(shù) β 在 ～ 之間選擇。本次設(shè)計(jì)中 nemax=4800 r/min，所以 VD= 4800*300*103π/60=24 m/s 符合 VD≤65～ 70m/s 的約束條件。 9 膜片彈簧設(shè)計(jì) 膜片彈簧主要參數(shù)的選擇 H/h 選擇 比值 H/h 和 h 的選擇：在設(shè)計(jì)過程中 , 比值 H/h 和 h 的選擇要根據(jù)膜片彈簧非線形特性的彈性變化規(guī)律來選擇 ,為了能夠正確選擇其膜片彈簧的特性曲線 ,來得到最佳的使用性能 ,一般 H/h 的比值范圍 ?? .常用的膜片彈簧板厚 h 為 2~4mm 。 膜片彈簧工作位置的選擇： 膜片彈簧的彈性特性曲線，如圖 42 所示。這次設(shè)計(jì)取 ΔS= mm。 壓盤加載點(diǎn)半徑 1R 和支承環(huán)加載點(diǎn)半徑 1r 的確定 1r 應(yīng)略大于且盡量接近 r ， 1R 應(yīng)略小于 R 且盡量接近 R 。最終獲得膜片彈簧各參數(shù)為： H/h=，h=3mm， H=； R/r=， R=120mm， r=98mm； n=18； r0=30mm， rf=35mm；δ1=， δ2=10mm， re=80mm； R1=116mm， r1=103mm。本次設(shè)計(jì)中 D=300 mm， d=175 mm。此時(shí) φP=+3/()/2= rad 離合器徹底分離時(shí) ,膜片彈簧子午斷面的實(shí)際轉(zhuǎn)角為 φf φf=2*λ1f /(R1r1)/2=2* [（ 119103） /2]= 15 此時(shí) φf ＜ φP，則計(jì)算 σtB 時(shí) φ 取 φf，所以 σtB =100000/（ ） /80{（ ）[（ ） +3/2] }=（ MPa） 設(shè)分離軸承對(duì)分離指端所加載荷為 F2（ N），由 171。 為了提高分離指的耐磨性，可對(duì)其端部進(jìn)行高頻淬火、噴鍍鉻合金和鍍鎘或四氟乙烯。膜片彈簧處于接合狀態(tài)時(shí)，其分離指端的相互高度差一般要求小于 ～ 。 而且在內(nèi)緣做成一定錐度以彌補(bǔ)壓盤因受熱變形后內(nèi)緣的凸起。）鑄成。 離合器蓋設(shè)計(jì) 離合器蓋與飛輪用螺栓固定在一起，通過它傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的一部分轉(zhuǎn)矩給壓盤。 支撐環(huán)和支撐釘?shù)陌惭b尺寸精度要高，耐磨性要好。 表 31 GB11442022 21 從動(dòng)盤外徑D/mm 發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩maxe? /N? m 花鍵 齒數(shù) n 花鍵 外徑D/mm 花鍵內(nèi)徑 d/mm 鍵齒寬b/mm 有效齒長l/mm 擠壓應(yīng)力? /MPa 160 50 10 23 18 3 20 10 180 70 10 26 21 3 20 200 110 10 29 23 4 25 225 150 10 32 26 4 30 250 200 10 35 28 4 35 280 280 10 35 32 4 40 300 310 10 40 32 5 40 325 380 10 40 32 5 45 350 480 10 40 32 5 50 380 600 10 40 32 5 55 410 720 10 45 36 5 60 430 800 10 45 36 5 65 450 950 10 52 41 6 65 花鍵尺寸選定后應(yīng)進(jìn)行擠壓應(yīng)力 j? ( MPa)及剪切應(yīng)力 τj ( MPa)的強(qiáng)度校核 ： ? ? ? ? MP az nldD jej 308 22 m a x ????? ??【 1】 （ 31） ? ? ? ? MP az nl bdD jej 154 m a x ????? ??【 1】 （ 32） 式中： D ， d —分別為花鍵外徑及內(nèi)徑， mm； n—花鍵齒數(shù)； l ， maxe? b—分別為花鍵的有效齒長及鍵齒寬， mm； z—從動(dòng)盤毅的數(shù)目； maxe? —發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩， 。 經(jīng)過校核，所選的傳力銷符合設(shè)計(jì)使用要求。 表 32 減振彈簧的選取 摩擦片外徑 /Dmm 225~250 250~325 325~350 350? jZ 4~6 6~8 8~10 10? （ 6）扭轉(zhuǎn)減振器減振彈簧的總壓力 25 當(dāng)限位彈簧與從動(dòng)盤轂之間的間隙被消除時(shí)，彈簧傳遞扭矩達(dá)到最大 Tj P總 = NRT j 91141060 30 ??? ?【 2】 式中： P總 的計(jì)算應(yīng)按 Tj 的大者來進(jìn)行 P總 =8749 N。其中 k’=378 N/mm……GB2089—80，表 取 4?n ，總?cè)?shù)為 61?n （ 6）彈簧的最小高度 in ???? dnl mm （ 7）減振彈簧的總變形量 39。d =10 4. 操縱機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 操縱機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)形式選擇 本次設(shè)計(jì)采用機(jī)械操縱機(jī)構(gòu)。從有關(guān)方面獲得的人體工程學(xué)資料可知，踏板總行程應(yīng)在80～ 150mm 范圍內(nèi)。 32 參考文獻(xiàn)： [1] 紀(jì)名剛，濮良貴 機(jī)械設(shè)計(jì) 第八版 高等教育出版社 1996年