【正文】 一般 t/d0約在 34范圍，按所需的開孔率 A0與開孔區(qū)面積 AS之比可按下式求得： A0 AS = (t/d0)2 ?式中： A0每層板上篩孔的面積， m2 ? As每層板上開孔區(qū)的面積， m2 ? t孔間距， mm ? d0小孔的直徑， mm ? 當塔內上下段負荷變化較大時，應根據(jù)流體力學的要求，分段改變篩板數(shù)，使全塔能有較好的操作穩(wěn)定性。公司的塔板型式以后詳細介紹?，F(xiàn)就篩板塔和浮閥塔作重點介紹： ? ? 篩板塔是板式塔的一種類型，是氣液相逐級接觸的一種傳質設備。 ? （ 4） .富二氧化碳甲醇再生： ? 二氧化碳吸收塔底部不用于吸收硫化氫的富二氧化碳甲醇經(jīng)過液位調節(jié)伐節(jié)流后進入二氧化碳閃蒸塔一段閃蒸出其中所含的可燃性氣體和一部分二氧化碳，閃蒸出的燃料起在纏繞式換熱器回收其中的冷量 ? 后進入燃料氣管網(wǎng)。然后進入水洗塔回收其中所含的甲醇，排入鍋爐煙囪。而共沸塔底部甲醇水溶液由溶液泵加壓送至甲醇水塔進行甲醇－水精餾分離，實際為甲醇脫水階段進行甲醇回收再使用。 來自水處理車間的脫鹽水進入水洗塔中，回收二氧化碳閃蒸塔二段、三段排放氣中殘留的甲醇蒸汽后作為萃取槽的萃取劑，經(jīng)水洗塔塔釜水泵送至萃取槽 Ⅰ 室萃 取劑進行脫油處理。 ? （ 1） .甲醇洗滌循環(huán)部分： 從熱再生塔塔釜出來的精甲醇（水含量＜ 1％）經(jīng)精洗甲醇泵加壓，在貧富甲醇換熱器冷卻后送到二氧化碳吸收塔頂部洗滌二氧化碳。 預洗甲醇再生和高壓系統(tǒng)甲醇再生。從傳質動力學角度分析，汽液比大，相平衡常數(shù)小，有利于組分吸收。 ? （ 4） .同時由于我們的工藝是四套并列的低溫甲醇洗，內在的互相影響的因素很多 :如系統(tǒng)壓力的影響、系統(tǒng)補液的影響、冷量平衡等。 ? （ 6） .對吸收塔的壓力、液位等因素作及時調整。 ? ＞1000mg/l時，導淋出加以排放。 2.預洗閃蒸塔精甲醇冷量回收中換熱器的泄漏問題也需要格外引起注意，因為在此換熱器中換熱的冷、熱流體分別是富含硫化氫的污甲醇和去二氧化碳吸收塔的精甲醇，所以一旦泄漏則二氧化碳瞬間飽滿。因為液氮汽化要產(chǎn)生汽化潛熱，帶走系統(tǒng)因為吸收而產(chǎn)生熱量，降低甲醇溫度。假如選擇壓縮和吸收聯(lián)合制冷工藝，則要求：一方面，控制好壓縮機的入口壓力，保證壓縮機不能帶液，同時還必須控制好 40℃ 級的吸收壓力依此保證壓 ? 縮機正常運行，還必須合理控制好兩級吸收壓力、液氨純度、氨冷器的卸料等。 ： ? （ 1） .杜絕冷區(qū)的塔體、罐、管線的嚴重跑冷現(xiàn)象，具體為塔下部用手不該感覺出溫度偏低，塔壁及架空的管線不掛水和冒冷氣。但是由于部分二氧化鐵和全部硫化氫解吸是在甲醇富液加熱高于周圍環(huán)境溫度下進行的，因此這部分冷量無法回收。從前面講過的資料看：溫度越低甲醇對二氧化碳和硫化氫溶解度越大，越有利于吸收。 （ 4） .萃取劑易于回收。 。（２）．增大降液管負荷，增加塔板上液層厚度，從而使氣相通過塔板的阻力增大，液沫夾帶量相應增加，嚴重時會造成液泛。 ? 精餾與吸收的區(qū)別： 比較項目 吸收 精餾 分離對象 氣體混合物 液體混合物 分離依據(jù) 氣體混合物的各組分在吸收劑中的溶解度的不同 液體混合物的各組份沸點不同（相對揮發(fā)度不同 基本過程 氣體在液體中的溶（由氣相到液相的單項傳質） 同時發(fā)生部分汽化和部分冷凝的雙 向傳質 塔中汽液相的熱狀態(tài) 氣相溫度高于飽和溫度液相溫度低于飽和溫度 狀態(tài)汽液相皆處于飽和 進料情況 氣相進料，由塔底進入，塔不分段 一般汽相或液相混合物進料，多數(shù)中部進料，全他分為精流斷和提餾段 操作溫度 全塔溫度變化較小 全塔溫度變化大，塔低溫度高，塔頂溫度低 ? Ｈ．精餾操作中的注意事項： ＜１＞． 液泛：當降液管排液能力不足時，液體仍 不斷加入，導致降液管內液位上升至上層塔板溢流堰頂，影響上層塔板的排液，導致塔板上積液增加直至淹塔。 飽和液體進料時： q=1 L′=L+F。總壓對 K的影響在壓力不大時可忽略不計。 〈 二 〉 .低溫甲醇洗的吸收基礎理論： 、亨利定律、道爾頓分壓定律： （ 1） .拉烏爾定律是從實驗中總結出來的一條重要規(guī)律。當溫度一定 ，壓力加至一定時，溶解度曲線呈水平線。 Ⅲ. 在加壓條件下，壓力系數(shù) D降低，所以甲醇對其的吸收能力增強。這樣一來便有熱量放出。吸收過程中不需要脫出組分的損耗 ,混合氣體完全分離的可能性以及工藝 （ 7） .吸收劑的化學穩(wěn)定性要好。一種良好的吸收劑對脫出的組分具有較高的選擇性。 (2).當采取減壓再生時 ,如果 P2降至 P1時 ,則 S1Ph S1ch S2ph Pc P2 ch Ph Sc S2ch P1 △ Sph △ Sch,即說明物理吸收易采取減壓再生 ,而相對化學吸收減壓再生則不可以。系統(tǒng)總壓一定時 ,某組分的含量增加 ,則該組分的分壓亦隨之增加 ,從而使起溶解度相應增加。吸收方法的種類很多 ,其基本特點都是利用氣體中各種一般都采用吸收劑循環(huán)的過程 ,吸收時使過程按有關組分在吸收劑中溶解度增加的方向進行 ,而吸收劑再生時向有關組分的溶解度減小的方向轉變。因此氣凈化部分費用占投資和生產(chǎn)成本占很大 ?的比重 ,必須采用合適的凈化方法。 P2 P1 S1 S2 ch 化學吸收示意圖 P1 S1 S2 P2 物理吸收示意圖 : ? 物理吸收是利用氣體中有關組分能溶解與水或有機溶液這一性質將其分離 ,而按照工藝冷法和熱法。所以應在低溫條件下吸收 ,高溫條件下解析。 (2).吸收劑的選擇性。 (6).吸收劑的粘度要小。 : 吸收劑 溫度 ℃ 溶解度酸性組分體積 /吸收劑體積 選擇性 物理吸收 二氧化碳 分壓 10atm 分壓1atm 硫化氫 分壓 1atm aH2S /aCO2 水 35 NMP 35 32 3 25 甲醇洗 10 100 8 41 30 270 15 92 化學吸收 MEA 40 50 39 54 熱鉀堿 110 40 26 39 ? 從上表中可以看出 :如果二氧化碳的分壓為10大氣壓時， 30℃ 時甲醇的吸收能力要比水大 50倍 .同時還可以清楚的看出 ,低溫甲醇洗簡單閃蒸到常壓時 ,所溶解的二氧化碳90％以上可以解析 ,同時由于硫化氫的沸點比二氧化碳高很多 ,硫化氫的溶解度一般比二氧化碳大 ,而且從上表可以看出甲醇對硫化氫的擇性比二氧化碳的選擇性要好 ,而在實際操作中 ,實際選擇性稍低 ,但是任何條件下可以吸收將硫化氫吸收干凈 ,而二氧化碳還可以留在氣體中 ,因此即使氣體中硫化氫的濃度很低 ,而再生出口氣體硫化氫的濃 ? 度還可以保持的比較高。 溶解熱數(shù)氣體據(jù)表 氣體種類 硫化氫 二氧化碳 氫氣 甲烷 硫氧化碳 二硫化碳 溶解熱 Cal/mol 4600 4050 914 800 4150 6600 （ 1） H2S甲醇中的溶解度： H2S和甲醇都是極性分子，從而溶解能力大。 40℃ P S 0℃ 25℃ 20℃ 如右圖所示： Ⅰ ：溫度越低，其溶解度越大。否則偏差太大。 PA————氣相中 A組分的分壓 P*A———純組分 A在該溫度下的飽和蒸汽 XA————液相中 A組分的分子分數(shù) ? 其數(shù)學表達式為 ： P總 =∑Pi P總 ——混合氣體總壓 Pi ——各組分的分壓 根據(jù)道爾頓定律可以推出：混合氣體中每個組分氣體的分壓等于混合氣體的總壓力乘以該氣體在混合氣體中所占的分子分數(shù)。提餾段內也是一樣 ,即 : L1=L2= … =Ln=定值 L’ 1=L’ 2= … =L’ n=定值 式中 :L精餾段內液體的摩爾流率 L’ 提餾段內液體的摩爾流率 B:精餾塔內操作線方程 : ? C. 精餾段操作線方程 : 由右圖知 : Y1 L V D XD Y2 YN+1 X1 XN X2 精餾的示意圖 V＊ yn+1＝ L＊ Xn + D＊ XD V=L+D ∴ yn+1＝ L L+D Xn+ D L+D XD ： L D ＝ R ,則 yn+1＝ R R+1 Xn+ XD R+1 L′=V′+W L′X＝ V′y＋ WXw Yn+1 V , Xm m m+1 Lˊ w xw ∴ Yn+1＝ L′ L′＋ W Xm － W L′－ W ： q值含義：代表 1Kmol原料中液相所占的比例。 ： 精餾操作當進料的組成和熱狀況確定時，q線位置便確定，工藝要求： XD和 XW固定后，精餾段和提餾段的操作線位置便取決于回流比 R的大小， R增大，精餾操作線截距減小，操作線便遠離平衡線，從而理論板數(shù)就會減少，但是，隨著 R的增大， L和 V都會增大，使得冷凝器和再沸器的負荷都加大，故選擇合適的回流比 R十分重要。 (2). 由過量液沫夾帶引起的液泛，可以通過負荷控制予以解決。 （２）影響 ：Ａ．引起溫度和組成間對應關系的混亂。 ? 萃取劑的選擇