【正文】 石灰改燒煤粉后單耗按 180kg/t 計，價格按 1000 元 /t 計。 增加煙氣氧含量檢測，保證含氧量≤ % A 焦?fàn)t煤氣≤50m179。/t鋼 7 一軋加熱爐煤氣 消耗 一軋加熱爐爐頂溫度和爐皮溫度偏高，存在熱量損失較大；排煙溫度高，可能原因是換熱器面積小或換熱器存在堵塞現(xiàn)象。 C 降低煤氣消耗至 670m179。/t 1烘干爐煤氣和空氣流量表壞， 2烘干爐排煙溫度過高，煤氣消耗量大； 完善爐膛內(nèi)部耐材保溫，降低熱量損失，降低煤氣消耗。 目前兩套焦?fàn)t煤氣余熱采用蒸汽預(yù)熱，謀劃利用焦?fàn)t廢氣預(yù)熱煤氣改造，并與廢氣余熱蒸汽回收情況對比、確定。/h A 存在外供蒸汽 利用余熱蒸汽取消外供蒸汽 A 28 二、煤氣系統(tǒng)優(yōu)化措施 思路 根據(jù)三種煤氣回收利用現(xiàn)狀去“追本溯源”， 謀劃 “如何用少”和“怎樣用好” ， 實現(xiàn)科學(xué)利用。 / hC O G 1 9 0 0 0 2 0 0 0 0 m 179。 25 與行業(yè)先進(jìn)水平對比差距 工序名稱 唐鋼 水平 某公司 差距 kgce/t 焦 爐煤氣 m179。 / h1 0 K P a 2 0 0 0 m 179。 利用檢修機(jī)會完善爐內(nèi)耐材保溫，降低熱損失。/t 一軋 28 255 213 41 二軋 217 38 1）一軋煤氣消耗：按每小時 80t 加熱能力計算， 加熱 效率 90%，熱裝率 80%，轉(zhuǎn)爐煤氣 CO 含量 40%，一軋 加熱爐采用空氣煤氣雙預(yù)熱，節(jié)能 10%計算， 用轉(zhuǎn)爐煤氣為 8862m179。 / tB F GB F G 單 耗 2 1 5 m 179。/t鋼。 從爐窯現(xiàn)場調(diào)查情況來看，煉 鋼 工序存在問題為： 1）實際觀察及現(xiàn)場人員反映混鐵爐無煤氣支管流量、空氣流量，細(xì)粉熱風(fēng)爐無煙氣含氧量檢測，空燃比根據(jù)操作人員經(jīng)驗調(diào)節(jié)，因此不能保證合理的空氣過剩系數(shù)和經(jīng)濟(jì)燃燒。/h A 高爐熱風(fēng)爐爐皮溫度存在偏高的現(xiàn)象，存在熱量損失。/h 2熱風(fēng)爐煤氣消耗為： 28050*2=56100 m179。/t 煉鐵 558 861 303 高爐熱風(fēng)爐 理論 煤氣消耗計算 根據(jù)公式： V 煤氣 =（ V 風(fēng) *（ C 風(fēng) t 風(fēng) C 冷 t 冷 ） η V 空 C 空 t 空 ） /η Q 低 +η C 煤氣 t 煤氣 得 ： V 煤氣 煤氣消耗量 V 風(fēng) 周期風(fēng)量 C 風(fēng) 熱風(fēng)比熱（ 179。計。/min，噸鐵鼓風(fēng)量約 1280m179。 B 13 煉鐵工序 煤氣系統(tǒng)平衡圖 1 高 爐( 頂 壓 1 4 2 K P a )2 高 爐( 頂 壓 1 2 0 K P a )3 高 爐( 頂 壓 1 2 0 K P a )發(fā) 生 量 1 4 萬 m 179。 完善煤氣和空氣計量儀表，降低煤氣消耗，等措施。 目前兩套焦?fàn)t煤氣余熱采用蒸汽預(yù)熱，謀劃利用焦?fàn)t廢氣預(yù)熱煤氣改造，并與廢氣余熱蒸汽回收情況對比、確定。/t 焦?fàn)t 93 845 985 140 石灰回轉(zhuǎn)窯 1041 1） 關(guān)于噸焦耗熱量，我國環(huán)境保護(hù)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) 規(guī)定，將 煉焦行業(yè)清潔生產(chǎn) 分為三級技術(shù)指標(biāo)：一級 水平 為國際清潔生產(chǎn)先進(jìn)水平 ，二級為國內(nèi)清潔生產(chǎn)先進(jìn)水平，三級為國內(nèi)清潔生產(chǎn)基本水平，耗熱量指標(biāo)如下： 指 標(biāo) 一級 二級 三級 國際清潔生產(chǎn)先進(jìn)水平 國內(nèi)清潔生產(chǎn)先進(jìn)水 國內(nèi)清潔生產(chǎn)基本水平 噸焦耗熱量 （ 7%H2O）KJ/kgce 使用焦?fàn)t煤氣 ≤ 2150 ≤ 2250 ≤ 2350 使用高爐煤氣 ≤ 2450 ≤ 2550 ≤ 2650 根據(jù)以上指標(biāo) ，按洗精煤消耗 1258kg/t 焦 折算煤氣消耗如下： 指 標(biāo) 一級 二級 三級 國際清潔生產(chǎn)先進(jìn)水平 國內(nèi)清潔生產(chǎn)先進(jìn)水 國內(nèi)清潔生產(chǎn)基本水平 噸焦 煤氣消耗（ m179。 / h 5 6 焦?fàn)t煤氣發(fā)生量 20xx 年 112 月份，按用戶使用量和放散量計算，焦?fàn)t煤氣回收量為 431m179。 / hC O G : 2 0 0 0 m 179。 （ 3）轉(zhuǎn)爐煤氣回收水平與先進(jìn)水平有一定差距。 h9 0 0 0 m 179。 / hB F G : 7 0 0 0 m 179。 / h5 0 0m 179。 焦化 1焦?fàn)t自 4月份開始改燒高焦混合煤氣，煤氣配比 94:6左右。/t 煤氣產(chǎn)量或耗量（萬 m179。/t干焦， 放散 率 %；轉(zhuǎn)爐煤氣回收量 108m179。/t 49420 14391 195 煤氣利用合計 310612 31837 19158 三、煤氣平衡結(jié)果 33613 717 四、煤氣放散率（ %） 說明 二軋 1加熱爐改造后，單爐運(yùn)行，煤氣單耗從 370m179。 / h2 5 0m 179。 / h2 0 0 0m 179。 / h有 涼 坯 時 保溫 用 2 0 0 0 m 179。主要 副產(chǎn)煤氣 :焦?fàn)t煤氣發(fā)生量 41200m3/h；高爐煤氣發(fā)生量 405000 m3/h；轉(zhuǎn)爐煤氣 回收 量108m3/t 鋼。 各工序煤氣系統(tǒng)分析 焦化工序 煤氣系統(tǒng)平衡圖 1 焦 爐 2 焦 爐粗 苯 管 式 爐石 灰 回 轉(zhuǎn) 窯2 萬 立 C O G 柜煤 氣 加 壓初 冷 器電 捕 焦油鼓 風(fēng) 機(jī)飽 和 器終 冷 塔洗 苯 塔橋 管 噴 氨 后煤 氣 8 0 ℃橋 管 噴 氨 后煤 氣 8 0 ℃初 冷 后 煤 氣2 2 ℃H 2 S ≤2 0 0 m g / m 3壓 力1 6 K p a壓 力3 K p a壓 力1 2 K p a流 量 : 3 8 0 0 m 179。 / h發(fā) 生 量 : 4 3 0 m 179。 8 與行業(yè)先進(jìn)水平對比差距 工序名稱 行業(yè)先進(jìn)水平 某公司 差距 kgce/t 折算高爐煤 氣 m179。 9 存在問題及改善措施 序號 存在問題 問題描述 節(jié)能措施 實施 目標(biāo) 項目投資（萬元） 優(yōu)先級別 1 焦?fàn)t加熱煤氣消耗量大 現(xiàn)焦?fàn)t加熱系統(tǒng)無氧含量檢測，不能保證 合理的空氣過剩系數(shù)；焦?fàn)t加熱采用恒定加熱 對現(xiàn)有焦?fàn)t恒定加熱改為程序自動加熱，根據(jù)荒煤氣溫度、焦餅溫度、煤氣熱值等參數(shù)實現(xiàn)自動程序加熱。/t kgce/t 折算高爐煤 氣 m179。 降低煤氣消耗 至170m179。/噸鐵。 3)按炭平衡法計算 如下 20xx 年 12月份指標(biāo) 序號 名稱 單耗（ kg/t） 含碳量（ %） 總碳量 1 焦炭 2 無煙煤 3 煙煤 4 焦丁 5 重力灰 30 6 布袋灰 20 7 鐵水 1000 8 汽化碳量 注：焦比和煤比單耗為濕基 高爐煤氣成分如下表 O2(%) N2(%) CH4(%) CO(%) CO2(%) H2(%) Q(KJ/Nm3) 含碳 組分 噸鐵煤氣發(fā)生量為 **（ ） =1800Nm179。 與行業(yè)先進(jìn)水平對比差距 工序名稱 行業(yè)先進(jìn)水平 某公司 差距 kgce/t 折算高爐煤氣 m179。） C 煤氣 煤氣比熱（ KJ/m179。 存在問題及改善措施 序號 存在問題 問題描述 節(jié)能措施 實施 目標(biāo) 項目投資（萬元） 優(yōu)先級別 1 煉鐵熱風(fēng)爐煤氣消耗量高 熱風(fēng)爐煤氣支管流量、空氣流量不準(zhǔn)確，空燃比根據(jù)操作人員經(jīng)驗調(diào)節(jié)，因此不能保證合理的空氣過剩系數(shù)和經(jīng)濟(jì)燃燒。 / t 鋼電除塵 19 爐窯設(shè)備燃燒情況 工序 爐窯名稱 煤氣用量 助燃空氣量 爐膛溫度（℃） 理論空燃比 實際空燃比 排煙溫度 備注 m179。 降低煤氣消耗至 A 停運(yùn) 1 座混鐵爐 A 烤包器煤氣用 量無單獨(dú)計量，煤氣使用量高。 / hL D G : 7 5 0 0 m 179。 22 與行業(yè)先進(jìn)水平對比差距 工序名稱 行業(yè)先進(jìn)水平 某公司 差距 kgce/t 折算高爐煤氣 m179。/h，單耗為 174m179。 高爐煤氣≤190m179。/h 溫度（℃） 預(yù)熱后溫度（℃） 冷軋 一期罩式爐 單臺200～ 300 :1 239→145 二期罩式爐 單臺200～ 300 :1 東 285→ 191 西 320→ 237 酸再生焙燒爐 A246 B242 A1300 B1600 750 :1 :1 80 從爐窯現(xiàn)場調(diào)查情況來看， 冷軋 工序存在問題為： 1）罩式爐無煙氣含氧量檢測，因此不能保證合理的空氣過剩系數(shù)和經(jīng)濟(jì)燃燒。/t A 2 酸再生焙燒 爐 酸再生焙燒爐空燃比高， 合理控制空燃比 C 發(fā)電工序 煤氣系統(tǒng)平衡圖 一 期 發(fā) 電二 期 發(fā) 電3 0 0 0 0 4 0 0 0 0 m 179。/kwh kgce/t 折合高爐 煤氣 m179。/t 優(yōu)化目標(biāo) BFG COG LDG BFG COG LDG BFG COG LDG 焦?fàn)t煤氣回收 430 430 高爐煤氣回收 1850 1800 轉(zhuǎn)爐煤氣回收 108 140 32 140 焦化工序消耗 折算值985 折算值 877 108 折算值900 52 ㎡燒結(jié)工序 44 20 球團(tuán)工序消耗 222 170 52 含烘干爐 185 煉鐵熱風(fēng)爐 861 558 303 648 煉鋼工序 折算值 94 折算值 28 66 折算值 30 窄帶工序 124 145 21 100 中寬帶工序 213 255 42 190 冷軋工序 50 50 75t/h 鍋爐發(fā)電 折算值 折算值 （ ） 29 存在問題改善 措施 匯總 序號 存在問題 問題描述 保證 措施 優(yōu)先級別 項目投資（萬元） 實施目標(biāo) 1 焦?fàn)t加熱煤氣消耗量大 現(xiàn)焦?fàn)t加熱系統(tǒng)無氧含量檢測，不能保證合理的空氣過剩系數(shù)；焦?fàn)t加熱采用恒定加熱 對現(xiàn)有焦?fàn)t恒定加熱改為程序自動加熱，根據(jù)荒煤氣溫度、焦餅溫度、煤氣熱值等參數(shù)實現(xiàn)自動程序加熱。 C 3 豎爐煤氣 消耗 煤氣支管，計量不準(zhǔn)確，空燃比根據(jù)操作人員經(jīng)驗調(diào)節(jié)，不能保證合理的空氣過剩系數(shù)和經(jīng)濟(jì)燃燒。/h 高爐熱風(fēng)爐爐皮溫度存在偏高的現(xiàn)象，存在熱量損失。/t鋼。 利用檢修機(jī)會完善爐內(nèi)耐材保溫，降低熱損失。焦?fàn)t煤氣價格 元 /m179。 36 三 、公司整體發(fā)電量 核算 20xx 年 65MW 發(fā)電正式投運(yùn)后 序號 名稱 發(fā)電量 kwh/h 發(fā)電自耗電率（ %） 扣除自用電后供電量 kwh/h 折算噸鋼發(fā)電kwh/t 鋼 占公司總用電量比例（ %） 數(shù)據(jù)來源依據(jù) 1 65MW 發(fā)電 65000 6 61100 設(shè)計 2 兩期中溫中壓煤氣發(fā)電 23786 8 21884 按方案二測算 3 TRT 發(fā)電 6750 2 6615 合計 20xx 年 265 燒結(jié)及干熄焦發(fā)電、余熱蒸汽發(fā)電正式投運(yùn)后 序號 名稱 發(fā)電量 kwh/h 發(fā)電自耗電率（ %） 扣除自用電后供電量 kwh/h 折算噸鋼發(fā)電kwh/t 鋼