(一)雙向板按彈性理論的計(jì)算方法-免費(fèi)閱讀
【正文】 M 。吊車荷載、風(fēng)荷載通常屬于此類情況。對鋼筋混凝土屋面 (包括挑檐、雨篷 )上的屋面均布活荷載，按 kN/m2計(jì)算。 風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡圖如上圖所示。 顯示更多 隱藏 [例 11— 1] 3．風(fēng)荷載 作用于單層廠房表面上的風(fēng)荷載與受風(fēng)表面的形狀、所處的地理位置、周圍環(huán)境、離地面高度有關(guān)。 顯示更多 隱藏 ② 吊車橫向最大水平荷載 Tmax作用下的計(jì)算簡圖 吊車橫向水平荷載也是移動荷載，也要用影響線才能求出吊車對排架柱產(chǎn)生的最大水平荷載 Tmax。值得注意的是， Dmax、 Mmax也可能施加在 B柱上，與此相應(yīng)的是 Dmin、 Mmin作用在 A柱上。對于多層吊車的單跨或多跨廠房，應(yīng)按實(shí)際使用情況考慮。 G4對下柱截面中心的偏心距離為 e4，故 G4對下柱截面中心有一外力矩 G4e4，如上圖 (c)所示。由上圖 (b)改用上圖 (c)，需在柱的變截面處增加一個(gè)力偶 M， M 等于上柱傳下的豎向力乘以上下柱幾何中心線的間距 e 。 當(dāng)考慮塑性內(nèi)力重分布時(shí)，可在按彈性理論計(jì)算求得的支座彎矩基礎(chǔ)上，應(yīng)用調(diào)幅法選定支座彎矩，再按實(shí)際荷載分布計(jì)算跨中彎矩。但實(shí)際上由于磚墻或邊 梁的約束作用，仍存在有一定的負(fù)彎矩，故需在簡支支座的頂部設(shè)置構(gòu)造鋼筋，其數(shù)量與單向板的要求相同。 在計(jì)算單位板寬內(nèi)的受力鋼筋截面面積 As=m/fyγ sh0 時(shí)，內(nèi)力臂系數(shù) γ s 可取 ～。=0及已知的 mx” 代入基本公式，按選定的 α 、β 值可求得 mx，并依次算出 my、 my39。 (2)邊區(qū)格板 板 B2為三邊連續(xù)，一短邊簡支 (my39。 顯示更多 隱藏 (3)四邊連續(xù)板跨中鋼筋截?cái)嗷驈澠饡r(shí)的彎距和配筋 四邊連續(xù)板跨中鋼筋的截?cái)嗷驈澠饒D 為充分利用鋼筋 ，可將連續(xù)板的跨中正彎矩鋼筋在一定距離處截?cái)?，或彎起一部分作為支座?fù)彎矩鋼筋。=my” ，而只有一個(gè)方程式，不可能求得唯一的解，故需先選定彎矩間的比值 α 、 β ： α=m y/mx β=m x39。=lxmy” mx39。 按照均布荷載作用下四邊連續(xù)雙向板的塑性鉸線及破壞機(jī)構(gòu)圖（取虛位移 δ=1 ）利用虛功原理，或按照雙向板四個(gè)板塊的極限平衡受力圖利用力矩平衡方程，可求得按塑性理論計(jì)算雙向板的基本公式 (四邊連續(xù)雙向板的極限荷載 )： qlx2(3lylx)/12=2Mx+2My+Mx39。因此兩相鄰板塊之間的塑性鉸線 ea必然通過兩個(gè)板塊旋轉(zhuǎn)軸的交點(diǎn) a。由于短跨方向彎矩較大，故第一批裂縫出現(xiàn)在短跨跨中的板底，且與長跨平行 (上圖 a)。因此，所有中間區(qū)格均可按四邊固定的單跨雙向板計(jì)算；如邊支座為簡支，則邊區(qū)格按三邊固定、一邊簡支的單跨雙向板計(jì)算；角區(qū)格按 兩鄰邊固定、兩鄰邊簡支的單跨雙向板計(jì)算。在教材的附表中，列出了均布荷載作用下，六種不同支承情況的雙向板彎矩系數(shù)表。圖 (b)為 AA剖面中第 第 4區(qū)格板跨中彎矩的最不利活載位置。這樣，所有中間支座均可視為固定支座，邊支座則按實(shí)際情況考慮，因此可直接由單跨雙向板的彎矩系數(shù)表查得彎矩系數(shù)，計(jì)算支座彎距。因此，在均布荷載作用下，可忽略板塊的彈性變形，假設(shè)各板塊為剛片，變形 (轉(zhuǎn)角 )集中于塑性鉸線處，塑性鉸線為剛片 (板塊 )的交線，故塑性鉸線必定為直線。繼續(xù)增加的荷載將主要由長跨方向負(fù)擔(dān)，直到長跨支座及跨中鋼筋相繼屈服，形成機(jī)構(gòu)，到達(dá)極限承載力，其塑性鉸線如上圖所示。=Mx”=l ymx39。=My”=0, 即為四邊簡支雙向板的極限荷載計(jì)算公式： qlx2(3lylx)/24=Mx+My 顯示更多 隱藏 3．雙向板的設(shè)計(jì)公式 (1)兩個(gè)方向彎矩比值的選定 設(shè)計(jì)雙向板時(shí)，通常已知板的荷載設(shè)計(jì)值 q和凈跨 lx、 ly，要求計(jì)算板的彎距和配筋。 顯示更多 隱藏 (2)跨中鋼筋全部伸入支座時(shí)的彎距和配筋 如跨中鋼筋全部伸入支座，則由基本公式可求得 mx ： mx=(3n1)qlx2/24(n+α)(1+β) 由選定的 α 、 β 可依次計(jì)算 my、 mx39。 (1)中間區(qū)格板 板 B1為四邊連續(xù)板，按照已知的荷載設(shè)計(jì)值 q、凈跨 lx、 ly及選定的 α 、 β 值，采用前述有關(guān)公式可求得 mx，并依次算出 my、 mx39。如考慮在距支座 lx/4 處將跨中正彎矩鋼筋截?cái)嗷驈澠鹨话耄瑒t按下式求 mx mx=[(3n1)qlx2/12 my”]/[2(n )++2nβ] 板 B3為三邊連續(xù)，一長邊簡支 (mx39。 (3)對于角區(qū)格的各截面，不應(yīng)折減。當(dāng)邊支座為簡支時(shí)，邊區(qū)格及角區(qū)格與樓板邊緣垂直的跨中鋼筋一般不宜截?cái)?，或通過計(jì)算確定截?cái)噤摻畹臄?shù)量及位置。 承受梯形或三角形分布荷載的連續(xù)梁 (見上圖 d)，其內(nèi)力分析可根據(jù)固端彎矩相等的條件，換算成等效的均布荷載 q（換算公式見上圖 e)。上柱高 Hu，下柱高 Hl，全柱高 H，上柱截面慣性矩為 Iu，下柱截面慣性矩為 Il，如上圖 (b)所示。上柱自重 G2作用于上柱重心，它的作用線與上柱中心線相重合，對下柱截面中心線有偏心距 e2，對牛腿頂面處下柱截面中心有一個(gè)外力矩 G2e2；下柱自重 G3作用于下柱的重心，它的作用線與下柱中心線相重合，如上圖 (b)所示。橋式吊車豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)采用吊車的最大輪壓 Pmax 和吊車的最小輪壓 Pmin。 橋式吊車基本參 數(shù) Pmax、 Pmin、橋?qū)?B、輪距 K等，可按所采用的橋式吊車規(guī)格，從產(chǎn)品說明書或有關(guān)專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中查得。計(jì)算排架承受的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，也應(yīng)乘以荷 載折減系數(shù)ζ 。 計(jì)算吊車縱向水平荷載引起的廠房縱 向結(jié)構(gòu)的內(nèi)力時(shí)，對單跨或多跨廠房的每個(gè)縱向排架，參與組合的吊車臺數(shù)均不應(yīng)多于 2臺。 作用于單層廠房排架結(jié)構(gòu)上的風(fēng)荷載可分為兩部分： (1)柱頂以下的風(fēng)荷載，可近似地按豎向均布荷載 q 計(jì)，風(fēng)壓高度系數(shù)偏安全地按柱頂標(biāo)高計(jì)算?！逗奢d規(guī)范》規(guī)定了多種典型屋面的屋面積雪分布系數(shù)，供設(shè)計(jì)時(shí)采用；
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