【正文】 11）其他 定額編制管理費：按建安工作量的 %計算； 工程質量監(jiān)督費：按建安工作量的 %計算； 12）監(jiān)測費用：按防護工程費的 5%計； 13）預備費：基本預備費按 5%計，價差預備費不計列。 預算費用構成及相關取費標準 預算總費用由建筑工程費、機電設備及安裝費、金屬結構設備及安裝、施工臨時工程費和獨立費五部分組成，根據實際工程可進行適當調整。 在施工過程中，應按照安全技術要求，建立完善的安全制度，安全保障措施要到位，確保施工的安全。完成第一層噴射后，清理回彈物料，然后進行下一層噴射施工，下一層噴射在上層終凝后進行，若終凝 1小時后噴射，則需用壓力風清洗噴面。 除以上說明外，還需要遵從一下設計施工要求： （ 1） 施工前進行各類工程方線，準確定位。 （ 3）檢測噸位張拉：施工過程中對所有錨索進行抗拉力的檢測， 以驗證，錨固質量的可靠性。 該邊 坡防治工程工作量大，施工場地條件差，有較大的施工難度，人員物質交通運輸，供電，供水，建筑材料等各方面需做好總體調配，統(tǒng)籌安排，現(xiàn)階段就施工工序，施工布置安排等提出原則要求。 施工用水可利用當?shù)鼐用裆钣盟?，當水量較大時，可直接取庫水。降雨特點是雨量充沛、夏雨集中，經統(tǒng)計： 24 小時最大降雨量 ， 1小時最大降雨強度為 ／ h時保證率為 P＝ 90％（相當于 10年一遇）；暴雨強度為 ／ h時保證率 P＝ 95％（相當于 20 年一遇）；暴雨強度為 ＝ 96％（相當于 25 年一遇）。 在雨季每 10 天觀測一次，旱季每半月觀測一次 。建立健全群測群防的監(jiān) 測網絡為主要監(jiān)測手段。 5)目視觀察 安排指定人員定期、不定期查看庫岸各段地面變形跡象，以及防護工程是否失效，發(fā)現(xiàn)問題，及時上報有關部門，以便及時妥善處理。 （ 1）監(jiān)測方法 一般而言，用于斜坡變形監(jiān)測的方法主要有 : 1)深部位移 主要用于監(jiān)測施工中坡體滑移的動態(tài)變化情況，判斷坡體的穩(wěn)定性，用以指導防治工程的實施和效果檢驗。 （ 2）監(jiān)測設計原則 1)建立系統(tǒng)化立體化監(jiān)測網 充分利用現(xiàn)有監(jiān)測設施和資料基礎上，建立系統(tǒng)化、立體化監(jiān)測網絡，在治理、施工全過程中及時測定和預報滑坡的位移、應力等變化情況，確保施工安全。為防止和避免高切坡突發(fā)性地質災害的發(fā)生，確保擬建工程場地的安全，必須建立健全監(jiān)測網。 (5) 計算設計匯流量 Q 據《規(guī)范 4》 ，設計匯流量計算公式為： FqQ ?? 上式中， Q為設計匯流量（ L/s）； q為設計降雨強度（ L/）；為地表徑流系數(shù)； F為匯水面積（ ha）。 截水溝長 ，北側排水溝長 ，南側排水溝長 ， 截排水溝均采用 MU30 塊 石砌筑，用 M10 水泥砂漿抹面 2cm厚。 擋土墻上設排水孔。 因為基底為 ： 1， f 將減為 ，將 61 節(jié)中的值代入得630kP，作用于基底的合力偏心距驗算滿足： e= = * = (m)，地基承載力驗算滿足 : 最大壓應力= = (kPa)。 （ 6）結構及承載力的校核 ①抗滑驗算與抗傾覆驗算 根據《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（ GB50330— 2020），擋土墻抗滑安全系數(shù)應符合下列要求： )( ???? tat anns GE EGK ? 0cos?GGn ? 0sin?GGt ? 式中： G —— 擋墻每延米自重（ KN/m）； aE —— 每延米主動巖土壓力合力（ KN/m）； 0? —— 擋墻基底傾角（度）； ? —— 擋墻墻背傾角（度）； ? —— 巖土對擋墻墻背摩擦角（度）。 H —— 擋墻墻背高度，取 ； ? —— 擋土墻墻背與鉛垂線間的夾角，對直立式擋墻為 0； ? —— 墻后填土邊坡坡角，?。?； ?—— 地震角，本次設計取 0； 墻后填土的天然重度： ? =25KN/m3； 填土飽和重度： ? =26KN/m3； 漿砌石的重度： ? =23KN/m3； 地基土的容重： ? =25KN/m3； 修正后的持力層地基承載力設計值： 700kP。 （ 2）鋼筋網參數(shù) 據《規(guī)范 3》 ，鋼筋網制作選用φ 6mmHPB235級鋼筋，網格間距為 20 20cm。 ③ 錨索間距及排距 錨索間距應以所設計的錨固力能對巖體提供最大的張拉力為標準 ,根據規(guī)范 5在此取錨索間距采為 4m，排距為 4m, ④ 設計錨固力 由以上計算模型及設計參數(shù)計算知危巖體總錨固力 KNT ? 根據總錨固力及錨索間距和沿滑動方向的排距可計算單孔錨索的錨固力 : KNnDTT D 1 7/)( ??? ⑤ 內錨固段長度確定 根據規(guī)范和經 驗類比在此取內錨固段長度為 7m，根據規(guī)范（ 5）內錨固段長度應滿足： )( mffdKL csst ???? )( 22 mffDdKL crst ???? ）。 （ 1）危巖體計算模型 根據邊坡層面和節(jié)理產狀及其空間組合關系，確定危巖體能破壞模式為雙滑塊破壞模式，其計算模型如圖 51： 滑塊2（主動）滑塊1（被動）β 2β 1W 2 P W 1 TU 1 U 2 雙滑塊邊坡受力分析圖 圖 51 危巖體計算模型示意圖 （ 2） 主要設計參數(shù) ① 危巖體抗 滑錨固力 根據層面和節(jié)理面的組合情況分析，層面（傾向 310176。 根據以上分析結合邊坡 的地形特征，現(xiàn)擬定采取以下治理方案： ①在 邊坡頂部高程 528～ 555m之間設置 間距為 4 4m的 預應力錨索 ,以加固邊坡中上部裂隙巖塊 。 鑒于 該 邊坡對擬建場地的影響較大 。每一滑面的形態(tài)都是根據立面素描圖中結構面的具體位置和平均跡長劃上的，它反應 各剖面所代表的 邊 坡的滑動模式和邊界條件。 表 31 穩(wěn)定性計算參數(shù)表 容重 飽和容重 粘聚力 摩擦角 KN/m3 KN/m3 kPa (176。 根據野外調查與類比可知，其破壞模式主要取決于邊坡巖體結構面組合及其與邊坡面的關系，以淺表層巖土體滑移或節(jié)理切割的 塊體崩滑和風化剝落與掉塊為主 。傾角 75176。該巖組巖溶發(fā)育，地下水賦存條件 好，含水豐富，枯季地下水逕流模數(shù)大于 6 l/。區(qū)內常見地下水露頭，流量在 ~ l/s。另一組節(jié)理發(fā)育程度較差，對巖體的穩(wěn)定性破壞不大。傾角 30176。 工程擬建場區(qū) 地層缺失上志留系（ S3）、泥盆系（ D）、石炭系（ C）地層沉積。降雨特點是雨量充沛、夏雨集中，經統(tǒng)計： 24 小時最大降雨量 ， 1小時最 大降雨強度為 ／ h時保證率為 P＝ 90％（相當于 10 年一遇）；暴雨強度為 ／ h時保證率 P＝ 95％（相當于 20 年一遇）；暴雨強 度為 ＝ 96％（相當于 25年一遇）。 該工程建設用地工程建設用地征地地點位于 xxx 思唐鎮(zhèn)小巖關社區(qū)。 （ 6）《建筑邊坡工程 技術規(guī)范》（ GB5332— 2020）。 目的與任務 根據國家有關技術要求、規(guī)定、規(guī)范對 xx 危巖體 所在邊坡 進行可行性研究 (代初步設計 )。 危巖體位于工程擬建場地西側，靠近擬建場地，且節(jié)理發(fā)育好，工 程建設中及建成后可能遭受危巖體崩塌 等 地質災害 的 影響。 （ 3）《混凝土結構設計規(guī)范》（ GB50010— 2020）。 （ 11）《水利工程設計概（估）算編制規(guī)定》，水利部水總【 2020】116 號文。 圖 1 xx工程建設用地地理位置圖 地質環(huán)境條件 氣象、水文 xx 屬中亞熱帶濕潤季風氣候，雨量充沛，氣候溫和，四季分明。但在建筑用地內采用實測相對標高西測最高相對海拔 465m，最低（東界）相對海拔 413m，相對高差 52m，坡度角在 35176。 志留系中下統(tǒng)秀山組（ Sx）：廣泛分布于斜坡中下部，為灰綠、黃綠色泥巖、頁巖、粉砂質泥巖，厚 50～ 300m。（密度 2～ 3條 /m）和傾向 84176。 松散巖類孔隙水：賦存于松散巖類的孔隙中，多沿孔隙垂直下滲后匯集于巖土 界面，然后向地勢低處運移。志留系中下統(tǒng)秀山組為基巖裂隙水含水巖組。松散層孔隙水多以沿巖土界面運移，一部分進入風化裂隙補給基巖裂隙水 。 2． 及 地質 結論 在本次勘察中可見 危巖體所在 邊 坡由層面和兩組結構面切割而形成的大裂縫 ， 局部可見掉塊現(xiàn)象 ,對工程擬建場地的帶來了安全隱患 。 (1)平面滑動法 對可能產生平面滑動的高切坡宜采用平面滑動法進行計算。本邊 坡巖體中層面、節(jié)理面發(fā)育，主要有兩組節(jié)理，它們的組合面是構成本 邊 坡最主要的潛在滑動面。 3）天然 +暴雨 工況下，該邊 坡穩(wěn)定性有所降低，其中 11′剖面 的穩(wěn)定性系數(shù)大于 ，基本處于穩(wěn)定狀態(tài)，而 22′ 和 33′剖面穩(wěn)定性系數(shù)小于安全貯備，經現(xiàn) 場勘察該部位崩塌掉塊發(fā)生頻率較多，因此應采取一定的支擋措施。 根據邊坡穩(wěn)定性分析結果可知， 在暴雨工況下 ,22和 33剖面的穩(wěn)定性系數(shù)小于安全系數(shù)， 在安全系數(shù) Ks 取 時 由剩余推力法計算 可知 22和 33剖面的剩余推力如 圖 41和 42： Ks=0501001502002501 2 3 4 5 6 7 8 9條塊編號剩余推力(KN/m)天然工況+暴雨 圖 41 22 剖面剩余推力曲線 Ks=0501001502001 2 3 4 5 6 7 8 9條塊編號剩余推力(KN/m)天然工況+暴雨 圖 42 33 剖面剩余推力曲線 由 以上兩圖可知邊坡上部的剩余推力均為零，而下部則有剩余推力 ,邊坡上部巖體主要破壞模式為有兩組結構面和層面切割而形 成的塊體 ，下部局部可形成淺層局部滑動，同時會對上部塊體的穩(wěn)定性產生影響。 （ 1） 《 xx 建設工程地質災害危險性評估報告書》； （ 2）《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（ GB50330— 2020）； （ 3）《混凝土結構設計規(guī)范》（ GB50010— 2020） ； （ 4）《錨桿噴射混凝土支護設計規(guī)范》（ GB50086— 2020） ； 。 根據上述計算模型 采用不平衡推力法，假定主滑塊處于極限平衡狀態(tài)，則可求得邊坡穩(wěn)定性系數(shù)為： 被動滑塊下滑力被動滑塊抗滑力?sF ? ?? ?? ?121 11121111 c oss i n t a ns i nc os ??? ???? ??? ?????? PW UPWLC 式中： ? ? 22222222 c o ss i n LCtgUtgWP ????? ???? ； W W2分別為滑塊 1 和滑塊 2 的自重； U U2分別為滑塊 1 和滑塊 2 的水壓力； C C2分別為滑塊 1和滑塊 2的粘聚力；φ φ 2分別為滑塊 1和滑塊 2的摩擦角； L L2分別為滑塊 1 和滑塊 2 的滑面長；β β 2分別為滑塊 1和滑塊 2的滑面傾角。 （ 1） 《 xx 建設工程地質災害危險性評估報告書》； （ 2）《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（ GB50330— 2020）； （ 3）《混凝土結構設計規(guī)范》（ GB50010— 2020）； （ 4）《錨桿噴射混凝土支護設計規(guī)范》（ GB50086— 2020）； 在錨固區(qū)噴砼采用一次噴射 , 噴射砼厚度為 70mm,在錨固區(qū)下部至坡腳 516高程之間采用掛網噴射混凝土 , 噴射混凝土厚度為150mm,分兩次噴射，邊坡整形后初噴 60mm 厚 C20混凝土，待鋼筋網安裝完畢后，第二次噴 90mm厚 C20混凝土。 擋土墻墻背 與填土之間摩擦角 ? 的確定：按《擋土墻》（ 04J008），根據工程擋土墻墻背粗糙狀況及填土排水條件，墻背與墻背填料摩擦角 ? 取 ? = ? =15176。包括：墻頂寬度 a、墻底水平寬度 b、墻趾高 h、墻趾寬 d、擋墻墻面傾斜度 m擋墻墻背傾斜度 m2 及擋墻基底