【正文】 ，也易于采用定型模河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 3 板而做成現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，本建筑采用的現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)。采用樁基礎，室內(nèi)地坪為 177。 =。自上而下 敘述如下： 新近沉積層（第一層），粉質(zhì)粘土，厚度 —，巖性特點，團粒狀大孔結(jié)構(gòu)，欠壓密。 樓面均布活荷載標準值為 ： （ 52+） （ 2++） = kN 梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱的抹灰重量） L1： bh= 長度 每根 重量 25（ 2+） = kN 根數(shù) 1529=270根 L2： bh= 長度 每根重量 25（ 2+） = kN 根數(shù) 159=135根 L3： bh= 長度 每根重量 25（ 2+） = kN 根數(shù) 1629=288根 L4： bh= 長度 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 9 每根重量 325（ 2+） = kN 根數(shù) 89=72根 L5： bh= 長度 每根重量 25（ 2+） = kN 根數(shù) 89=72根 L6： bh= 長度 每根重量 25（ 2+） = kN 根數(shù) 49=36根 Z1： 截面 m2 長度 每根重量 （ +2） 178。 頂層恒載 1Q ： 頂層活載 2Q ： 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 12 頂層梁自重 3Q ： 1L + 2L + 3L + 4L + 5L + 6L =30+15+32+8+8+4 = 頂層柱自重 4Q ： 56= 頂層墻自重 5Q ： +++= kN 939。 39。 39。而現(xiàn)澆板的樓面，板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。 橫向線剛度 計算 見表 24。將結(jié)構(gòu) 按質(zhì)量分布 情況簡化為無限質(zhì)點的懸臂直桿，G 9=G 3= kNG 2= kNG 1= kNG 4= kNG 5= kNG 6= kNG 7= kNG 8= kN河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 14 導出以直桿頂點位移表示的基本 公式。然后由 T? 求出 1T ，再用 1T 求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。 按底部剪力法求得的基底剪力，若按 iii EKiiGHFFGH? ?分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。因此， n? 即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 17 表 28 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 ih（ m） iH （ m） iG （ kN） ? ?iiGHkNm? 71iijjjGHGH?? iF （ kN） iV （ kN） 9 316641 8 293418 7 258090 6 222762 5 187434 4 152106 3 116778 2 81450 1 50145 注：表中第 9 層 iF 中加入了 nF? ，其中 nF? =。（若考慮填充墻抗力作用為1/550） 水平地震作用下 橫向框架的內(nèi)力分析 本設計取中框架為例，柱端計算結(jié)果詳見表 210。 荷載計算 a 1 / 2 m? ? ? a / l 2 .0 / 7 .8 0 .26? ? ? ? 231 2 1 0 .1 35 + 0. 01 8= 0. 88 3??? ? ? ? 第 9 層梁的均布線荷載 圖 29 荷載折減示意圖 CD 跨 ： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2 ） 25=恒載： DE 跨 ： 屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2） 25=恒載： 第 2～ 8 層梁均布線荷載 CD 跨： 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2） 25=無 橫墻 恒載： DE 跨： 樓面均布恒載傳 =橫梁自重（包括抹灰） （ +2） 25=恒載： 第 2～ 8 層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰）： （ +2） 25= kN 外 縱墻自重（包括抹灰）： （ +） （ ） = kN 內(nèi)縱墻自重： （ +） （ ） = kN 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 24 柱自重（包括抹灰）： 25= kN 總計： kN 第 1 層梁均布線荷載 CD 跨 恒載： DE 跨 恒載： 第 1 層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰）： kN 縱墻自重（包括抹灰）： kN 柱自重（包括抹灰）： kN 總計： kN 活荷載計算： 屋面梁上線活荷載 1q 0 .88 3 4 .0 0 .5 1 .77 kN / m? ? ? ? 樓面梁上線活荷載 2q 0 .883 4 .0 2 .5 8 .83kN / m? ? ? ? 邊框架恒載及活荷載見圖 210。計算結(jié)果見表 213。 各桿端分配系數(shù)見表 215。 CD 跨 ：八九 層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例。m（ m（ 跨中 M 若小于 2116ql 應取 M ＝ 2116ql 在豎向荷載與地震組合時 ， 跨間最大彎矩 GCM 采用數(shù)解法計算 ， 如圖 216 所示。 表 218 GEM 及 1x 值計算 項目 跨 （恒 + 活） 地震 q GCM （ kN/m） GDM （ kN/m） ECM （ kN/m） EDM （ kN/m） （ kN/m） CD 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 DE 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 40 續(xù)表 218 項目 跨 l CR 1x EGM （ kN/m） （ kN/m） （ kN/m） （ kN/m） CD 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 DE 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 41 梁內(nèi)力組合見表 219 表 219 梁內(nèi)力組合表 層次 位置 內(nèi)力 荷載類別 豎向荷載與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載③ ① +② (① +② )177。 柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結(jié)果見表 22表 222。③ 9 柱頂 M N 柱底 M ? N 8 柱頂 M 99 N 柱底 M ? 81 N 7 柱頂 M N 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 46 續(xù)表 222 7 柱底 M ? N 6 柱頂 M N 柱底 M ? N 5 柱頂 M N 柱底 M ? N 4 柱頂 M N 柱底 M ? N 1680 3 柱頂 M 207 N 柱底 M ? 207 N 2 柱頂 M 216 N 柱底 M ? 216 N 1 柱頂 M N 柱底 M ? N 截面設計 承載力抗力調(diào)整系數(shù) RE? 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 47 考慮地震作用時 ,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達式： S ≤R / RE? 式中 RE? ——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表 223； S ——地震作用效應與其它荷載效應的基本組合； R ——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。m， V 的單位為 kN。fh / 0h =100/765= 圖 219 T 形梁計算截面 故翼緣不受限制 。39。 梁的正截面強度計算 （見表 224） 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 49 （見表 225） 實驗和理論分析證明，翼緣對提高 T 型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》規(guī)定，在計算 T 形截面梁的承載力時，仍取腹板寬度 b 并 按矩形截面計算。m 逆時針方向 lbM =m 逆時針方向 rbM = m GbV =(+)=（ kN） RE 39。 Φ=8 1svA 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 39。V 39?；炷翉姸鹊燃?30C （ cf =， tf =） ,縱筋為 HRB335( yf =300N/mm2),箍筋為 HPB235( yf =210N/mm2)。 翼緣計算寬度 39。1039。m rbM =m ＞ +=m VV?C右 D左 =+= kN VF右 =+= kN 考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE? = 0. 85 20 6. 41 17 5. 45 /R E R EV V k N m?? ? ? ? ?C右 D右 5 243 .54 207 .01 /RE V k N m? ? ? ?D 右 若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值 ,則按調(diào)整后的剪力進行斜截面計算。（ kN） RE 39。 Φ=8 1svA 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 54 續(xù)表 227 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 39。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機制密 切相關(guān) ，一般框架梁的延性遠大于柱子。梁、柱端彎矩應符合下述公式的要求： 圖 222 D 柱截面計算示 意圖 二級框架 cM? = bM? 式中 cM? ——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設計值之和； bM? ——節(jié)點上、下梁端逆