【正文】 5層 4層 3層 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 33 2層 1層 圖 214 活載彎矩分配 C D河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 34 （）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）（） 圖 215 活 載作用下框架彎矩圖 梁端剪力及柱軸力的計(jì)算 梁端剪力： qmV V V?? 式中 ： qV —— 梁上均布荷載引起的剪力， 12V ql? ； mV —— 梁端彎矩引起的剪力，m MMV l?? 左 右。 CD 跨 ：八九 層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。m（ m（ m（ m（ 九 層梁端剪力： qCV = qDV =12ql =1/2= 調(diào)幅前 ：m C m D 8 5 . 7 6 9 9 . 2 1V V 1 . 7 27 . 8 kN?? ? ? ? CV = qDV + mDV == DV = qDV mDV =+= 調(diào)幅后： m C m DV V kN? ? ? CV = qCV + mCV == DV = qDV mDV =+= 同理可得 八 層梁端剪力： qCV = qDV =12ql =1/2= 調(diào)幅前：m C m D 8 8 .7 2 9 9 .5 7V V 1 .3 97 .8? ? ? ?kN CV = qCV + mCV == DV = qDV mDV =+= 調(diào)幅后： m C m DV V ? ? ?kN CV = qCV + mCV == DV = qDV mDV =+= 九 層 C 柱 柱頂及柱底軸力： N頂 =VP? =+0= N底 =+= 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 36 八 層 C 柱柱頂及柱底軸力： N頂=++= N底= += 其他層梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn) 表 216， 表 217。 跨中 M 若小于 2116ql 應(yīng)取 M ＝ 2116ql 在豎向荷載與地震組合時(shí) ， 跨間最大彎矩 GCM 采用數(shù)解法計(jì)算 ， 如圖 216 所示。 對(duì) DR 作用點(diǎn)取矩： CR ＝ 2ql 1l ( GDM GCM + ECM + EDM ) 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 37 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 38 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 39 x 處截面彎矩為： M = CxR 22qx GCM + ECM 由 Mddx=0,可求得跨間 maxM 的位置為 1x = CRq 將 1x 代入任一截面 x 處的彎矩表達(dá)式 ,可得跨間最大彎矩為： maxM = GCM = 22ARq GCM + ECM = 22qx GCM + ECM 當(dāng)右震時(shí)公式中 ECM 、 EDM 反號(hào)。 表 218 GEM 及 1x 值計(jì)算 項(xiàng)目 跨 （恒 + 活） 地震 q GCM （ kN/m） GDM （ kN/m） ECM （ kN/m） EDM （ kN/m） （ kN/m） CD 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 DE 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 40 續(xù)表 218 項(xiàng)目 跨 l CR 1x EGM （ kN/m） （ kN/m） （ kN/m） （ kN/m） CD 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 DE 跨 9 8 7 6 5 4 3 2 1 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 41 梁內(nèi)力組合見(jiàn)表 219 表 219 梁內(nèi)力組合表 層次 位置 內(nèi)力 荷載類(lèi)別 豎向荷載與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載③ ① +② (① +② )177。圖中 M 左 、 M 右 為調(diào)幅前彎矩值， M 左 ′、 M 右 ′為調(diào)幅后彎矩值。 柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面組合結(jié)果見(jiàn)表 22表 222。 表 220 活荷載按樓層的折減系數(shù) ? 墻 ,柱 ,基礎(chǔ)計(jì)算截面以上的層數(shù) 1 2～ 3 4～ 5 6～ 8 9～ 20 ＞ 20 計(jì)算截面以上各樓層 活荷載的折減系數(shù) () 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 44 表 221 C 柱內(nèi)力組合表 層次 位置 內(nèi)力 荷載類(lèi)別 豎向荷載與地震力組合 恒載 ① 活載② 地震荷載③ ① +② (① +② )177。③ 9 柱頂 M N 柱底 M ? N 8 柱頂 M 99 N 柱底 M ? 81 N 7 柱頂 M N 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 46 續(xù)表 222 7 柱底 M ? N 6 柱頂 M N 柱底 M ? N 5 柱頂 M N 柱底 M ? N 4 柱頂 M N 柱底 M ? N 1680 3 柱頂 M 207 N 柱底 M ? 207 N 2 柱頂 M 216 N 柱底 M ? 216 N 1 柱頂 M N 柱底 M ? N 截面設(shè)計(jì) 承載力抗力調(diào)整系數(shù) RE? 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 47 考慮地震作用時(shí) ,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達(dá)式： S ≤R / RE? 式中 RE? ——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見(jiàn)表 223； S ——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合； R ——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。 表 223 承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE? 材料 結(jié)構(gòu)構(gòu)件 受力狀態(tài) RE? 鋼筋 混凝土 梁 受彎 軸壓比小于 的柱 偏壓 軸壓比不小于 的柱 偏壓 抗震墻 偏壓 各類(lèi)構(gòu)件 受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計(jì) 層框架梁 圖 218 底 層梁內(nèi)力示意 梁控制截面的內(nèi)力如圖 218 所示。m， V 的單位為 kN。 按梁的跨度考慮 / 3 7 8 0 0 / 3 2 6 0 0fb l m m? ? ? 按梁的凈距 nS 考慮 ( 4000 300)fbb? ? ? =300+3700 =4000mm 按梁翼緣高度 39。fh / 0h =100/765= 圖 219 T 形梁計(jì)算截面 故翼緣不受限制 。fb 取三者中較小值，即 2600mm。39。 ( / 2)c f ff bf h h h? ?=2600100（ 765100/2） = 梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算 （見(jiàn)表 224） 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 49 （見(jiàn)表 225） 實(shí)驗(yàn)和理論分析證明，翼緣對(duì)提高 T 型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，在計(jì)算 T 形截面梁的承載力時(shí)，仍取腹板寬度 b 并 按矩形截面計(jì)算。由表 219 查得： CD 跨： 順時(shí)針?lè)较? lbM =m 逆時(shí)針?lè)较? lbM =m DE 跨： 順時(shí)針?lè)较? lbM =177。m 逆時(shí)針?lè)较? rbM = 剪力調(diào)整 : CD 跨： lbM + rbM = +=m GbV =(+)=m GbV =(+)1/2= kN（ kN） RE 39。 Φ=8 n=2。 Φ=8 1svA 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 39。V 103＞RE? V 39。圖中 M 單位為 kN混凝土強(qiáng)度等級(jí) 30C （ cf =， tf =） ,縱筋為 HRB335( yf =300N/mm2),箍筋為 HPB235( yf =210N/mm2)。fh 考慮，0h=80035=765mm 39。 翼緣計(jì)算寬度 39。 判別 T 形 梁截面類(lèi)型 39。1039。m〉 M 屬于第一類(lèi) T 型截面 。m rbM =m rbM =m 計(jì)算中 lbM + rbM 取順時(shí)針?lè)较蚝湍鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大值。m ＞ +=m DE 跨 ： lbM + rbM=+=m VV?C右 D左 =+= kN VF右 =+= kN 考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) RE? = 0. 85 20 6. 41 17 5. 45 /R E R EV V k N m?? ? ? ? ?C右 D右 5 243 .54 207 .01 /RE V k N m? ? ? ?D 右 若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值 ,則按調(diào)整后的剪力進(jìn)行斜截面計(jì)算?？紤]地震作用的反復(fù)性，表中靜力荷載作用下梁的受剪承載力公式乘 的降低系 數(shù)。（ kN） RE 39。 Φ=8 n=2。 Φ=8 1svA 河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 54 續(xù)表 227 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 39。 (%)svst nAbs? ? ? m in 5 (% )ts yff? ? ? 柱截面設(shè)計(jì) D 柱 截面設(shè)計(jì) 以第一，二層 D 柱為例，對(duì)圖 222 中的 Ⅰ Ⅰ ， Ⅱ Ⅱ ， Ⅲ Ⅲ ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密 切相關(guān) ，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。若柱子形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： 圖 222 D 柱截面計(jì)算示 意圖 二級(jí)框架 cM? = bM? 式中 cM? ——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； bM? ——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆