【正文】 因此，在框架設計中，應體現(xiàn) “強柱弱梁 ”，即一、二級框架的梁柱節(jié)點處，除頂層和軸壓比小于 者外（因頂層和軸壓比小于 的柱可以認為具有與梁相近的變形能力）。梁先屈服使整個框架有較大的內力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。 混凝土等級為 C30， cf =， tf =縱筋為 HRB335， yf =300 N/mm2，箍筋為 HPB235， yf =210 N/mm2 表 228 軸壓比限值 類別 抗震等級 一 二 三 框架柱 框架梁 由 D 柱內力組合表 315 查得 : N Ⅰ Ⅰ = ? c=cNAf =103/(600600)=＜ N Ⅱ Ⅱ = ? c=cNAf =103/(600600)=＜ N Ⅲ Ⅲ = 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 55 ? c=cNAf =103/(600600)=＜ 均滿足軸壓比的要求。000 .4 2 1 .2 5 svt yv nAf b h f hs? 103＞RE? V 103＞RE? V 103＜RE? V 39。 Φ=8 n=2。V? ? （ kN） 調整后的剪力（ kN） REV? ? （ kN） 0bh? 300665 300665 250415 cfbh 103＞ V 103＞ V 103＞ V 箍筋直徑 Φ（ mm）肢數(shù)（ n） n=2。 表 227 第二 層梁的斜截面強度計算 截面 支座 C 右 支座 D 左 支座 D 右 設計剪力 V180。 根據國內對低周期反復荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗，反復加載使梁的受剪承載力降低。m GbV =1/2= kNm 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 53 GbV =(+)1/2= 剪力調整 CD 跨： lbM + rbM= +=m 逆時針方向 rbM = m DE 跨： 順時針方向 lbM =177。m 逆時針方向 lbM = 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 52 （見表 226） （見表 227） 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調整如下： ()lrbbV G bnMMVVl? ??? 由表 219 查得： CD 跨： 順時針方向 lbM = kN ( / 2)c f ff bf h h h? ?=2600100（ 765100/2） =39。fb 取三者中較小值，即 2600mm。fh / 0h =100/765= 圖 221 T 形梁計算截面 故翼緣不受限制。 按梁的跨度考慮 / 3 7 8 0 0 / 3 2 6 0 0fb l m m? ? ? 按梁的凈距 nS 考慮 ( 4000 300)fbb? ? ? =300+3700 =4000mm 按梁翼緣高度 39。m，V 的單位為 kN。 (%)svst nAbs? ? ? m in 2 5 (% )ts yff? ? ? 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 51 層框架梁 圖 220 第二 層框架梁內力示意 取 CD跨梁，梁控制截面的內力如圖 220所示。V 103＜RE? 000 .0 5 6 1 .2 5 svt yv nAf b h f hs? 103＞RE? Φ=8 n=2。V? ? （ kN） 調整后的剪力 V（ kN） REV? ? （ kN） 0bh? 300665 300665 300465 103＞V 103＞V 103＞V 箍筋直徑 Φ（ mm）肢數(shù)（ n） n=2。m 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 50 VV?C右 D左 =+= kN VD右 =+= 考 慮承載力抗震調整系數(shù) ? ? RECV? 右 = DREV? 左 == kN DREV? 右 == kN 表 225 梁的斜截面強度計算 截面 支座 C 右 支座 D 左 支座 D 右 設計剪力 V180。m DE 跨 ： lbM + rbM =+=m ＞ +=m 計算中 lbM + rbM 取順時針方向和逆時針方向中較大值。m rbM =m rbM = 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調整如下： ()lrbbV G bnMMVVl? ??? 式中 ?A —— 剪力增大系數(shù)，對二級框架取 ； nl —— 梁的凈跨，對第一層梁， nEFl ＝ , nGEl =； GbV —— 梁在重力荷載作用下 ,按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值 , Gb 1 V 1 .2 ( ) 2 nq q l? ? ?活恒； lbM , rbM ——分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。m〉 M 屬于第一類 T 型截面 。1039。 判別 T 形梁截面類型 39。 翼緣計算寬 度 39。fh 考慮 ，0h =80035=765mm 39?；炷翉姸鹊燃?30C （ cf =， tf =） ,縱筋河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 48 為 HRB335(yf=300N/mm2),箍筋為 HPB235(yf=210N/mm2)。圖中 M 單位為 kN 注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內力均應乘以 RE? 后再與靜力組合的內力進行比較，挑選出最不利組合。③ 9 柱頂 M N 柱底 M ? N 8 柱頂 M N 柱底 M ? N 7 柱頂 M N 柱底 M ? N 6 柱頂 M N 柱底 M ? N 5 柱頂 M N 柱底 M ? N 4 柱頂 M N 柱底 M ? N 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 45 續(xù)表 221 3 柱頂 M N 柱底 M ? N 2 柱頂 M N 柱底 M ? N 1 柱頂 M N 柱底 M ? N 表 222 D 柱內力組合表 層次 位置 內力 荷載類別 豎向荷載與地震力組合 恒載 ① 活載 ② 地震荷載 ③ ① +② (① +② )177。表中系數(shù) ? 是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表 220。剪力值應取 V 左 和 V 左 ′具體數(shù)值見表 21表 217。③ 9 C右 M ? V D左 M V D右 M ? V 跨中 CDM DEM 8 C右 M ? V 26 D左 M V 26 D右 M ? V 跨中 CDM DEM 7 C右 M ? V D左 M V D右 M ? V 跨中 CDM DEM 6 C右 M ? V 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 42 續(xù) 表 219 6 D左 M V D右 M ? V 跨中 CDM DEM 5 C右 M ? V D左 M V D右 M ? V 跨中 CDM DEM 4 C右 M ? V D左 M V D右 M ? V 跨中 CDM DEM 3 C右 M ? V D左 M V D右 M ? V 跨中 CDM DEM 2 C右 M ? 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 43 續(xù)表 219 2 V D左 M 33 V D右 M ? V 跨中 CDM DEM 1 C右 M ? V D左 M V D右 M ? V 跨中 CDM DEM 注：表中恒載和活載的組合 ,梁端彎矩取調幅后的數(shù)值 ,剪力取調幅前的較大值。 GCM 及 1x 的具體數(shù)據見表 218 ,表中 CR 、 GCM 、 1x 均有兩組數(shù)據。 l M左M 右lM 右M 左//++==++++ ++//21/2ql1/2ql221/2qlV 右V 左右V左V右M左M右MM 左21/2qlqqll21/8ql1XMGFMEFMGEMEEFEFRERM GFM GEM EFEEM q左震l 圖 216 框架梁內力組合圖 圖 217 調幅前后剪力值變化 圖中 GCM 、 GDM ——重力荷載作用下梁端的彎矩； ECM 、 CDM ——水平地震作用下梁端的彎矩 CR 、 DR ——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。 內力組合 框架梁內力組合 在恒載和活載作用下，跨間 maxM 可以近似取跨中的 M 代替： 2m a x 18 MMM ql ??? 左 右2 式中 M左 、 M右 ——梁 左、右端彎矩，見圖 21 215 括號內數(shù)值。m） 括號內為調幅的數(shù)值。m） M右 =m） 九 層梁端彎矩： M左 =m） M右 = 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 35 由 圖 215 查得梁上均布荷載為： 第 八 層： q = 集中荷載 柱自重 第 九 層： q =由 圖 215 查得 ： 八 層梁端彎矩： M左 = 柱軸力： N V P?? 式中 ： V —— 梁端剪力； P —— 節(jié)點集中力及柱自重。 圖 211 半框架梁柱線剛度示意 9 9 9 9 9 9 9 9 河南理工大學本科畢業(yè)設計（論文） 27 表 215 各桿端分配系數(shù) 層號 節(jié)點 C 各桿端分配系數(shù) 節(jié)點 D 各桿端分配系數(shù) 頂層 C9C8 D9D8 C9D9 D9C9 D9E9 標準層 C8C9 C8C7 D8D9 D8D7 C8D8 D8C8 D8E8 底層 C1C2 C1C0 D1D2 D1D0 C1D1 D1C1 D1E1 遠端固定，傳遞系數(shù)為 1/2； 恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖 212，框架的彎矩圖見圖